Таблица значений параметров ТЗП

Приведенные в таблице значения параметра близки к значениям, оцененным аналогичным способом в работах [22—24]. В табл. [c.291]

Использованные в расчетах параметры оказались весьма поучительными. Для обоих металлов значения д п 8 являются относительно большими и постоянными они указывают на то, что вероятность приобретения дейтерия в стадии присоединения равна 80—90%, на основании чего можно предположить, что дейтерий действует в основном в молекулярной форме. Интересно отметить, что такое поведение наблюдается для четырех металлов (1 и, Оз, КЬ, 1г), расположенных рядом по вертикали и горизонтали в У1И группе периодической таблицы. Значение параметра р, равное 0,2 для рутения, указывает на слабую адсорбцию олефина вероятность десорбции олефина составляет 83%. Для осмия р равно 0,8, а вероятность десорбции понижается до 55%. Таким образом, тенденция к изменению свойств при переходе от металла к [c.404]

В Приложении 5 приведена таблица значений параметров взаимодействия е в жидком железе при 1600 °С. Можно видеть, что эти параметры имеют большие абсолютные значения, когда следует ожидать сильного взаимодействия между двумя растворенными элементами, например, в случае существования соединения, вполне устойчивого при разных условиях. Так, е д имеет сильно отрицательное значение и энергия Гиббса образования глинозема также сильно отрицательна. [c.231]

Анализ приводимых в таблице значений параметра растворимости иллюстрирует хорошее совпадение данных во всем диапазоне применимости ур-я /3/. [c.38]

Для каждой точки определяем значения температуры, давления и энтальпии и составляем таблицу значений параметров. Для точки I определяем удельный объем всасываемого пара. [c.50]

Здесь —действительный адрес, соответствующий символическому адресу Считается, что символическим адресам 7,-- 1, >,+2,. . . соответствуют действительные адреса а,+ 1, 4-2,... Описанная часть переменной информации называется ТРП [таблица распределения памяти). После ТРП в переменной информации расположена таблица значений параметров (также в каждом отдельном случае составляется программистом). В этой таблице приведены коды, обозначающие параметры и значения этих параметров, необходимые для конкретизации подпрограммы. [c.217]

Таблица значений параметра е для прямоточных теплообменников в функции от параметров со и 6 приведена в приложении 4. Столбец таблицы, соответствующий значению 6 = О, характеризует зависимость е = =Ф(со ) для теплообменника с постоянной температурой греющей среды. Как видно из таблицы, при возрастании величины ю свыше 2—4 параметр е эффективности прямоточного теплообменника становится практически постоянным, асимптотически приближаясь к значениям % [c.81]

Таким образом, в теплообменниках с перекрестным током параметр эффективности е также является функцией двух параметров 0 и 0, но вид этой функции сложнее, чем в случае прямоточного или противоточного теплообменника. Однако эта сложность также может быть обойдена путем применения таблиц значений параметра 6 при разных значениях параметров 6 и <о. [c.100]

Приводимые в таблицах значения параметров, а также их производных позволяют определить коэффициенты аппроксимирующего полинома для интерполяции параметров. При выбранном в Справочнике интервале изменения значений рсо и е интерполяция обеспечивает приемлемую точность [2]. [c.28]

В табл. 6.1 приведены основные технические характеристики электродвигателей, применяемых для привода наиболее важных типов энергетических насосов. Приведенные в таблице значения параметров указаны для температуры окружающего воздуха от —10 до 4-40°С и высоты установки над уровнем моря до 1000 м. При отклонении условий эксплуатации от указанных выше необходимо внести соответствующие поправки, оговоренные в технической документации заводов — изготовителей электродвигателей. Сведения о двигателях для других типов насосов приведены в [30]. [c.162]

Таблица 3.6. Значения параметров А(Т, Р-г-О) и т Т) в уравнении (3.70) по данным [15]

Экспериментальное значение параметра отсутствует. В этом случае трудно получить его точное значение. Для нахождения приближенного значения используется либо аддитивность свойств составляющих веществ атомов, связей или групп атомов, либо способ аналогии свойств различных веществ. Этот метод хотя и обладает в некоторых случаях высокой точностью, нежелателен для машинной реализации в силу того, что связан с таблицами и набором поправочных коэффициентов для отдельных групп веществ и поэтому громоздкий. [c.181]

Таблица 17 Значения параметра а

Третья форма представления балансов состоит в свободном нанесении непосредственно на структурную схему ХТС (в некоторых случаях на технологическую схему) или в форме таблиц, или в виде набора чисел значений параметров физических потоков. Такая форма представления балансов удобна, дает возможность быстрого обозрения, но имеет существенный недостаток суммирование количеств веществ и тепла и контроль полученных результатов чрезвычайно затруднены по сравнению с аналогичными операциями в случае отдельных сводных таблиц. [c.80]

Чтобы рассчитать таблицу значений указанных функций, при фиксированных значениях параметров т, с, Р необходимо задать [c.87]

Проверка адекватности модели. Мера несоответствия модели объекту строится следующим образом. Вычеркивается первая строка из квантованной таблицы и определяется булева модель для оставшихся т— строк. С помощью этой модели опознается уровень I/, соответствующий вычеркнутой (экзаменационной) строке, для чего в модель подставляются конкретные значения параметров вычеркнутой строки и выполняются все операции согласно правилам алгебры логики (2.31). Затем первая строка восстанавливается и из таблицы вычеркивается вторая строка и т. д. Общее количество неправильных ответов относится к числу экзаменов тп. Полученный результат принимается за среднюю меру неадекватности булевой модели объекту. [c.105]

В приложении помещены таблицы значений термодинамических свойств химических элементов и соединений (неорганических и органических), наиболее интересных в практическом отношении, причем преимущественно лишь тех соединений, для которых имеются данные как для 298,15 К, так и для более высоких температур. С целью иллюстрации основных методов расчета в- таблицах представлены различные сочетания функций с тем, чтобы с их помощью можно было любым методом определить тепловой эффект и константу равновесия реакции для обычных и высоких температур. Эти данные могут быть использованы для определения термодинамических параметров тех реакций, компоненты которых представлены в таблицах, а при использовании методов сравнения— также для расчета параметров других сходных с ними веществ и реакций. [c.8]

Так как под интегралами здесь не содержится никаких параметров реакции, эти интегралы не зависят от вида реакции, а зависят только от температуры. Льюис и Рендалл описали возможность использования в таких случаях таблиц численных значений соответствующих интегралов при разных температурах. В развитие этого способа расчета М. И. Темкиным и Л. А. Шварцманом была рассчитана таблица значений интегралов уравнения (11,31) для температур до 2000 °С при базисной температуре 298,16 К. Эти значения интегралов приведены в табл. И, 1. Для сокращения они обозначены в ней. через Л1о, М, и М-2 (индексы соответствуют индексам при Аа). Тогда уравнение (11,31) может быть приведено к виду [c.66]

Мак-Брайд и др. выпустили таблицы термодинамических свойств 210 веществ, образуемых первыми 18 элементами периодической системы. Данные относятся к газообразному состоянию веществ при температурах от О да бООО К. Кроме обычных величин Ср, Н°г — Н1, S°r, (Gr — Яо), АН1 т и g Kf.r — приводятся значения функции /г при базисной температуре 298,15 К (в справочнике эта функция обозначена через Яг) и ДЯ/, г реакций образования вещества из свободных атомов элементов. Слабым местом расчета многих значений параметров реакции образования (из простых веществ или из свободных атомов) является щирокое использование величин средней энергии связи. [c.77]

В табл. 4, 5, П и 12 фазовые переходы отмечены буквами т — полиморфный переход, п — плавление, к — кипение, с — сублимация (буква р означает разложение ). Буквы указаны после числа, относящегося к началу температурного интервала, в котором располол<ен данный фазовый переход. (Фазовые переходы расположенные в интервале между 298,15 К и 400 К, указаны буквами перед числом, относящимся к 400 К). В эти таблицы включены и экстраполированные значения. Параметры фазовых переходов приведены для простых веществ в табл. 6, для сложных — в табл. 15. [c.320]

LiH. В работе 2 содержатся результаты определения параметров реакции образования путем измерения э. д. с. при высоких температурах. Эти результаты мало отличаются от приведенных в таблице. Значения Я д —Яд, и С° основаны на данных работы [c.372]

Для 741 органического соединения для состояния идеального газа в книге-имеются таблицы значений Ср, S , Н — Яд и параметров реакции образования от 298 до ЮОО К и примерно для 4000 соединений данные, относящиеся только к 298,15 К, по возможности для газообразного и для конденсированного-состояний. В книге имеется много данных по параметрам фазовых переходов и литература по использованным исходным данным. [c.469]

Таблица 2. Значения параметров элементов ХТС синтеза НАК

Таблица 29. Результаты оптимизации установки дистилляции нефти с применением метода уровней при различных значениях параметров алгоритма

Таблица 10. Массивы для хранения значений параметров потоков и блоков при расчете с. х.-т. с.

Таблица 29. Начальные значения параметров технологических потоков ТС

ТАБЛИЦА 3. Допустимые значения параметров вибрации [c.129]

В таблице 2 приведено значение параметра Флори-Хаггинса для исследуемых систем, аппроксимированных по уравнению [c.113]

Методика измерения а приведена в работе 1, методика кондуктометрических измерений — в работе 20. Для каждого образца латекса измерение величины о или х проводят не менее трех раз и рассчитывают среднее значение параметра. Полученные данные записывают в таблицу (см. табл. V. 5). [c.145]

Как видно из таблицы, значения СКО для различных типов ТПР несколько отличаются. Интересно определить значение СКО для всех типов ТПР, которое можно было бы принять за генеральное СКО всей совокупности ТПР - а и по которому можно контролировать ТПР при поверке. Значение СКО, вычисленное для совокупности рассмотренных ТПР по 115 поверкам (2498 измерениям), составляет 0,016 %. Анализ протоколов поверок показывает, что СКО всех других типов ТПР также имеют такой же порядок. Поэтому за предел допускаемого СКО случайной погрешности всех типов ТПР можно принять полученное значение с некоторым, например, 20 % запасом, то есть а г 0,016-1,2 = 0,02 %. Но поскольку оценки параметров распределения определяются по ограниченной выборке экспериментальных данных, на практике для определения границ случайной погрешности пользуются распределением Стьюдента, которое дает хотя и приближенные, но достаточно точные результаты, то есть 5 = (а 8, где - квантиль распределения Стьюдента. [c.104]

В геометрически рационально сконструированном теплообменнике последние два отношения зависят от первых двух основываясь на этом, Тинкер составил таблицы значений параметров Л/д и Мр, которые он использует, чтобы связать долю потока, которая проходит через трубный пучок (т. е. полный поток минус обводной поток), с геометрическими отношениями, о которых только что упоминалось. Упрощенные варианты этих таблиц даны на рис. 9.9, 9.10 и 9.11. [c.178]

Д.ПЯ групп реакций (Си р 49 Л1яе), (Си 340 Л1эв), (Си 160 ТИаз) и (Си а 380 Мае) приведенные в таблице значения параметров Я, ( , 7 и 5 дают значения отношений сечений образования ядер-продуктов и сечений образования изотопа Сив, выбранного в качестве репера для группы реакций (Лв й 1 0 Мэе) в качестве подобною репера выб, а 1 Аз , Во всех остальных случаях сечения рассчитываются в миллибарнах. [c.653]

Переход к безразмерному параметру 6, всегда меньщему. единицы, и к соответствующим значениям безразмерных параметров е и а является у противоточных теплообменников еще более оправданным, чем у прямоточных, так как позволяет не только упростить составление таблиц значений этих параметров, но и отказаться от применения различных формул для первого и второго режимов. Этот переход для противоточных теплообменников осуществляется по тем же формулам, что и для прямоточных теплообменников. Таблица значений параметра г для противоточных теплообменников в функции от параметров ш и б приведена в приложении 5, а соответствующий график—на рис. 2-6. Как явствует из этой таблицы и графика, при значениях 86 [c.86]

Уравнение (12.29) называют уравнением Шераги—Манделькерна. Оно оказывается полезным ввиду свойств параметра /3. При работе с этим уравнением принято измерять характеристические вязкости в дл/г. Поэтому приводимые в таблицах значения параметра Шераги—Манделькерна обычно дают в виде /3 = 100 /3. В табл. 10.2 приведены значения параметра Шераги—Манделькерна в зависимости от величины отношения осей, а на рис. 12.4 представлен график его зависимости от логарифма отношения осей. Можно вывести уравнение, подобное уравнению (12.29), скомбинировав соотношения, полученные для вязкости и диффузии, однако пользуются таким уравнением довольно редко, так как надежных данных по диффузии получено мало. [c.277]

Примечания 1. Приведенные в таблице данные относятся к деталям из стали. Для деталей из чугуна или цветных сплавов допуски на размер и допуски формы можно принимать соответственно на один квалитет и одну степень точнее. 2. Допуски на размер и допуски формы действительны для поверхностей с 11<1 < 2. При 1=2 10 допуски принимать соответственно на один-два квалитета и одну-две степени точности формы грубее. 3. Допуски формы (цилиндричностн, круглости и профиля продольного сечения — сокращенно допуски геометрии ) указаны для уровней С - В - А (С - высокой, В - повышенной и А - нормальной) относительной геометрической точности. 4. Указанные в таблице значения параметра Ка Примерно соответствуют уровням А - С относительной геометрической точности, причем Кг = 4Яа. [c.10]

В рассматриваемом примере и Q заданы, поэтому выбираем второй путь. Составим таблицу рассчитыпаемых параметров, в которую внесем их значения при п = 40 и новые значения этих параметров, рассчитанные аналогично при всех последовательных приближениях (табл. 10). [c.99]

Полученные экспериментально значения -у можно сопоставить с теорией. Большие значения равновесной толщины пленок и полное смачивание показывают, что здесь действуют преимущественно силы электростатического отталкивания. Задаваясь потенциалами поверхности кварца (il i) и поверхности пленки (%), можно по таблицам Деверо и де Бройна рассчитать изотерму электростатических сил IIe(/i). Для Ю М раствора КС1 на основании работ [14, 572] можно принять l)i = —150 мВ и г )2 = —45 мВ, а для М раствора i 3i = —125 мВ и il32 = = —45 мВ. Рассчитанные изотермы Пе(Ю при условии -ф = onst спрямляются в логарифмических координатах с коэффициентом корреляции 0,996, что позволяет аппроксимировать изотерму степенной функцией П = A/h . Для 10 М КС1 пока.затель степени и = 2,87, для 10 М и = 6. Подставляя эти значения п в уравнение (13.11), получим теоретические значения параметра у, равные 1,5 для Ю и 1,2 для 10 М растворов. Эти значения удовлетворительно согласуются с приведенными выше (см. [c.226]

Точность расчета по уравнениям (13—22) лежит в пределах 30%. Программа расчета по уравнениям (13—18), (13—20), (13—22) приведена на стр. 404. Исходной информацией являются К — количество компонентов смеси NEXP — количество точек Т — Р KOEF — массив коэффициентов для вычисления коэффициентов Aq, в а, Со, а, Ь, с, а, у (для каждого компонента вводится восемь коэффициентов, таблицы значений которых приведены в литературе [11,12]) X — состав смеси Я — массив энтальпии чистых компонентов С — теплоемкости чистых компонентов Р — давление, атм-, Т — температура, С PHASE — параметр, значение кото- [c.401]

Описание алгоритма [34, 35]. Таблица исходного массива информации квантуется на два уровня, как указывалось выше. Каждая рабочая строка, соответствующая заданному ( своему ) значению целевой функции у, сопоставляется со строкой сравнения , относящейся к чужому у, т. е. значению у на другом уровне. При этом запоминаются различающиеся разряды в рабочей строке. Далее эти сравнения производят во все расширяющейся окрестности, состоящей из строк сравнения, и из исходного списка разрядов кода рабочей строки вычеркиваются все совпадающие, кроме последнего (по ходу операций сравнения с новыми строками). Помечаются чужие строки, которые содержат выделенное значение параметра. Затем вышеописанные операции повторяются, но строками сравнения уже служат помеченные строки. Процесс сравнения продолжается до тех пор, пока будет выделено такое сочетание параметров, которое отсутствует в чужих строках. Выделенное сочетание параметров записывают в виде импликапта х . х .1. .. х г, что соответствует следующему выражению для данного уровня целевой функции у характерно совместное наличие переменных хЧ, х ,. . х . Аналох ично выделяют имп-ликанты для всех строк данного уровня у. Выделенные импли-канты классифицируют по рангу в зависимости от частоты их появления в своем классе (разряде) целевой функции. Построение булевой модели ФХС сводится к выбору минимального количества наиболее часто встречающихся импликантов так, чтобы они покрывали все строки таблицы, принадлежащие своему у. [c.104]

В таблице приведены значения параметров модели, полученные при обработке данных пиролиза гептана в рюакторе, заполненном кварцевым песком [c.155]

Таблица VI.10. Рекомендуемые значения параметров процесса сушкн темплена

Далее находят значения lgAE,aк и 1ё >с[>, строят график в коор/[ина-тах lg > p—1 вак и определяют показатель степени п в уравнении (Г .б). По данным табл. (IV. 1) (предварительно строят график и координатах 2 — п) находят значение параметра 2, соответствующее ранее определенному п. Полученные результаты записывают в таблицу (см. табл. IV. 3). [c.116]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология