Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Верхний предел температуры газов

    Для газоочистных аппаратов фильтрующего действия (волокнистые фильтры, воздушные фильтры, тканевые фильтры, зернистые фильтры) верхний предел температуры газов в основном определяется термической стойкостью фильтрующей среды. [c.18]

    Для сухих электрофильтров верхний предел температуры газов определяется возможностью работы электрофильтра при очистке данных газов с максимальной эффективностью. [c.18]


    Для изготовления рукавов применяют шерстяные и хлопчатобумажные ткани. Температура газа, очищаемого в рукавном фильтре, ограничена определенными пределами. Верхний температурный предел определяется теплостойкостью ткани (80—90° С для шерстяных тканей, 65° С для хлопчатобумажных), поэтому газы перед поступлением в рукавные фильтры обычно охлаждают. Нижний предел температуры газа должен быть пб крайней мере на 10° С выше точки росы — температуры, при которой происходит конденсация влаги из газа, иначе ткань быстро увлажняется и замазывается грязью. [c.334]

    Сорбированные газы могут быть эффективно удалены путем прогрева металла в вакууме или в газе, который не реагирует с данным металлом. Обычно для этого используется В одород, так как он одновременно восстанавливает имеющиеся окислы, а в дальнейшем может быть легко удален из металла благодаря высокой проницаемости (см. рис. 2-5 и 2-6). По существу обезгаживание может происходить в процессе плавки исходного материала, при предварительном обезгаживании отдельных деталей (в водородных или вакуумных печах) или путем прогрева собранной системы в процессе ее откачки. Так как проницаемость резко возрастает с повышением температуры, то с целью уменьшения времени, необходимого для проведения процесса обезгаживания, желательно вести этот процесс при возможно более высокой температуре. Верхний предел температуры обезгаживания определяется механической прочностью яри температуре прогрева или температурой плавления и давлением паров металла (см. приложение Б-2 и Б-4), [c.28]

    Для анализа конкретной смеси на данной колонке температурный диапазон устанавливают опытным путем. На выбор температуры колонки оказывают влияние свойства анализируемой смеси и свойства неподвижных жидких фаз (в случае газо-жидкостной хроматографии), прежде всего их летучесть. Последняя определяется верхний предел температуры. Нижний предел определяется вязкостью и температурой застывания жидких неподвижных фаз. При повышении температуры сокращается время выхода компонентов. [c.68]

    Примечание. Кб — коэффициент безопасности Кбв — коэффициент к верхнему Пределу воспламенения — коэффициент к энергии зажигания — коэффициент к няжвеыу пределу воспламенения Кдд — коэффициент к концентрации кислорода в смесях Кб . — коэффициент к температурам самовоспламенения, самонагревания, тления бф — коэффициент к минимальной флегматизирующей концентрацин инертного разбавителя в воздухе КИ — кислородный индекс КИд — допустимый кислородный индекс АЯ°р — потенциал горючести 1 г-моль горючего вещества Д/7°ф — потенциал горючести 1 г-моль флегматизатора — безопасная температура, °С — температура вспышки. °С iв . д — допустимая температура вспышки, °С — минимальная температура среды, прн которой наблюдается самовозгорание образца, °С температура самовоспламенения, °С — температура самонагревания, °С — температура тления, °С т1п минимальная энергия зажигания, Дж — безопасная энергия зажигания, Дж Vp —число молей горючего в смеси — число молей флегматизатора в смеси ф —объемная концентрация — безопасная концентрация газа, пара или пыли, % — верхний концентрационный предел воспламенения газа, пара или пыли, % 5 3 — безопасная концентрация горючих газов, паров или пылей, % ф , — нижний концентрационный предел воспламенения газа, пара, пыли, % фд. 5 3 — безопасная концентрация кислорода в смесях, % фд — минимальная взрывоопасная концентрация кислорода в смесях, соответствующая верхнему концентрационному пределу воспламенения, % фф —минимальная взрывоопасная концентрация кислорода в смесях, соответствующая флегматизн-рующей концентрации, % фф — минимальная флегматизирующая концентрация инертного разбавителя в воздухе, % 5 3 — безопасная концентрация флегматизатора в воздухе, % Фф д з — безопасная концентрация флегматизатора в горючем газе, паре или [c.15]


    Верхний предел температуры процесса абсорбционной осушки газа определяется допустимой величиной потерь гликолей от испарения — практически он составляет около 38 С нижний предел ограничивается снижением влагопоглощающей способности абсорбента в результате повышения вязкости гликоля. Минимальная температура контакта для гликолей равна примерно 10 °С [5]. [c.125]

    Важным моментом при выборе необходимой для работы неподвижной жидкой фазы являются верхний и нижний пределы рабочих температур. Верхний предел температуры колонки обычно определяется величиной испарения, которая является результатом медленного уноса жидкой фазы потоком газа-носителя. Чем выше давление пара НЖФ, тем [c.34]

    Дяя системы газ - жидкость вариант хроматографического процесса — газожидкостная хроматография (ГЖХ) — осуществляется в условиях подвижной газовой фазы и стационарной жидкой. Соответственно разделяемые вещества при температуре хроматографической колонки находятся в газообразном состоянии. Различия в межфазном распределении разделяемых веществ между жидкой и газовой фазой определяются разницей в энергии их межмолекулярного взаимодействия в жидкой фазе. Поэтому селективность метода целиком зависит от состава стационарной фазы, а прочность удерживания в хроматографической колонке регулируется изменением температуры. Интервал рабочих температур в ГЖХ простирается от -196 до 400 °С, но крайние значения, особенно в области низких температур, используют сравнительно редко. Верхний предел температур определяется термической устойчивостью стационарных жидких фаз и разделяемых органических веществ. [c.214]

    Условия контакта газа и гликоля в абсорбере. Температура контакта газа и гликоля оказывает существенное влияние на глубину осушки газа. При высокой темпера, туре контакта увеличивается парциальное давление воды над абсорбентом, а соответственно и содержание воды в газе. Снижение температуры повышает глубину осушки газа. Однако при выборе температуры контакта необходимо учитывать увеличение вязкости гликоля со снижением температуры и ухудшение ири -)том условий массообмена, а также опасность конденсании углеводородов. Верхний предел температуры контакта обуслов- [c.143]

    Выбор допустимой температуры колонки могут лимитировать не только свойства анализируемой смеси, по и свойства неподвижных жидких фаз (в случае газо-жидкостной хроматографии), прежде всего их летучесть, определяющая верхний предел температуры. [c.69]

    Благодаря узости каналов цеолита вклад энергии неспецифических взаимодействий в теплоту адсорбции цеолитами повышен и общая теплота адсорбции цеолитами даже молекул группы А, неспособных к специфическому взаимодействию, велика. Поэтому цеолиты применялись в газовой хроматографии главным образом для разделения газов и легких паров. Однако рост верхнего предела температуры колонн в современных хроматографах позволяет использовать цеолиты для разделения многих средне-кипящих веществ. В связи с этим в последнее время снова возрос интерес к применению цеолитов в газовой хроматографии. Благодаря их высокой емкости цеолиты особенно удобны для препаративных и производственных хроматографических получений чистых веществ. [c.47]

    Напряжение поперечного сечения шахты как основной показатель производительности газогенератора является величиной переменной. Его устанавливают при проектировании станции или путем испытаний. Производительность газостанции также связана с расходом газа со стороны потребителей. Однако производительность может изменяться в определенных пределах. Минимальная производительность, или минимальное напряжение поперечного сечения шахты, ограничивается тем, что уменьшение количества дутья ниже определенного предела может привести к затуханию слоя топлива. С увеличением скорости подачи дутья температура в слое топлива будет повышаться. Верхний предел температуры в слое топлива лимитируется температурой плавления золы топлива. Поэтому повышение производительности газогенератора связано с температурой плавления золы топлива. Температурный режим в слое топлива, а следовательно, и производительность газогенератора зависят также от состава дутья. [c.271]

    Верхний предел температуры и степень агрессивности газов определяются материалом фильтровальной перегородки. Применение синтетических тканей и особенно тканей из стекловолокна расширяет верхний предел работы рукавных фильтров до 300—350° С [39]. [c.471]

    Подогрев воздуха, идущего на горение. Использование теплоты уходящих газов для подогрева воздуха, идущего на горение, — один из наиболее эффективных способов повышения экономичности печей. Подогрев воздуха до 250—300° С в рекуператорах современного типа дает экономию топлива 15—25%. Пределы подогрева воздуха определяются технико-экономическими соображениями. Так, подогрев воздуха до t < 100° С нецелесообразен, потому что затраты на сооружение и эксплуатацию рекуператора не окупятся экономией топлива. Верхний предел температуры подогрева воздуха принимают обычно 300—400° С, так как дальнейшее ее повышение приводит к резкому увеличению стоимости рекуператора (из-за использования дорогостоящих жаропрочных сплавов), кроме того, усложняется эксплуатация горелок и снижается срок службы кладки печи. [c.502]


    Метод газо-жидкостной хроматографии имеет и свои недостатки. Верхний предел температуры разделительной колонки определяется летучестью и стабильностью неподвижной фазы. Практически трудно подобрать неподвижную фазу для низкокипящих газов. [c.7]

    Ниже приведены характеристики пожарной опасности веществ, входящих в состав технологических газов, применяемых в производстве аммиака [нижний и верхний пределы взрываемости (в %) и температура само-воспла.менения Те (в °С)]  [c.26]

    Наибольшее применение газофазный процесс нашел для окисления пропана, бутанов или их смесей. При этом кроме метанола, формальдегида и ацетальдегида образуются другие спирты и альдегиды, ацетон, ацетали, сложные эфиры, карбоновые кислоты, двуокись углерода и вода. Во избежание глубокого окисления используют объемное отношение воздуха к углеводороду от 1 3,5 до 1 4. В последние годы воздуху стали предпочитать технический кислород, так как в этом случае циркулирующие газы не разбавляются азотом. Количество кислорода в газовой смеси, поступающей на окисление, составляет 4—6 объемн.%. Повышение давления и температуры способствует ускорению окисления и увеличению производительности аппаратуры. Имеются данные, что при газофазном окислении парафинов повышенное давление благоприятствует образованию спиртов и альдегидов. Чаще всего работают при 7—10 кгс/см ( 0,9 МПа), иногда при 20 кгс/см ( 2 МПа), но не выше, так как сжатие газа связано с дополнительными энергетическими затратами. Верхний предел температуры при газофазном окислении парафинов ограничивается возможностью развития реакций дегидрирования и крекинга углеводорода, которые идут как первичные процессы при высокой [c.446]

    При эксплуатации тканевых фильтров особенно важно выдерживать допустимый интервал температуры очищаемых газов. Верхний предел температуры ограничен температуростойко-стью фильтровальной ткани. Срок службы ткани при завышении температуры сокращается, рукава теряют эластичность, становятся хрупкими и быстро выходят из строя. Нижний предел температуры газов должен быть выше на 25—30°С температуры точки росы. В противном случае появляется опасность налипания пыли на поверхности рукавов, смоченной конденсированной влагой. Поры ткани замазываются, вследствие чего резко повышается гидравлическое сопротивление и дальнейшая эксплуатация фильтра, как правило, становится невозможной. Наружный воздух, подаваемый в фильтр на регенерацию рукавов, при необходимости должен подогреваться. [c.57]

    На рис. II было показано влияние давления на верхний предел взрываемости смесей метана с кислородом, при абсолютном давлении 4 аг и О °С этот предел соответствует 37% кислорода (или 63% метана). В случае повышения температуры предварительного подогрева газов до 500 °С верхний предел взрываемости смеси при 4 ат увеличивается до 70% метана и при этом возможно самовоспламенение смеси, что может привести к неустойчивой работе реактора. Поэтому, чтобы процесс под давлением можно было вести при оптимальном соотношении реагентов, надо снизить температуру их предварительного подогрева, т. е. работать с холодными (до 100 °С) смесями. Однако это вызывает уменьшение выхода ацетилена. [c.53]

    Жидкость, выбранная в качестве неподвижной фазы, должна быть по существу нелетучей и устойчивой при рабочей температуре хроматографа. Как правило, распределяющая жидкость кипит при температуре на 250— 300° выше рабочей. Однако максимально допустимое давление пара в каждом отдельном, случае определяется чувствительностью детектора. Если растворитель в колонке чрезмерно испаряется, то фон детектора будет высоким, основная линия неустойчивой, длительность работы колонки небольшой и фракции, отбираемые из газа-носителя, будут загрязнены жидкой фазой или продуктами ее разложения. Следовательно, ясно, что такие растворители, как диметилсульфоксид и диметилсульфолан, обеспечивающие хорошее разделение при комнатной температуре, нельзя применять для разделения высококипящих веществ. С повышением рабочей температуры выбор растворителей все более и более ограничивается и в конце концов становится определяющим фактором при достижении верхнего предела температур. Так, например, только облученные асфальтены, полифенильные смолы и эвтектические смеси неорганических солей можно применять в течение длительного времени при температуре выше 350°. В настоящее время из всех доступных неподвижных жидкостей наиболее термоустойчивы смеси нитратов натрия, калия и лития, нанесенные соответствующим образом на измельченный огнеупорный кирпич. Они оказались полезными при разделении ряда органических смесей [62]. По сравнению с органическими жидкостями степень разделения у таких неорганических жидкостей мала, но удерживаемые объемы также невелики, что позволяет применять длинные колонки. [c.39]

    В процессе разработки промышленного метода производства хлористого аллила хлорированием пропилена пришлось встретиться со многими трудностями экспериментального характера. Так, например, реакцию следует проводить очень быстро. Если смешение производить на холоду и затем нагревать смесь, то присоединение хлора будет происходить вплоть до установления температуры, при которой начинается реакция замещения. Если же смешивать нагретые пропилен и хлор, могут происходить вспышки и выделение углерода. Кроме того, имеется верхний предел температуры процесса, который нельзя переходить, без того чтобы не вызвать пиролитического разложения хлористого аллила. При преодолении этих трудностей исследователи руководствовались выводами, сделанными Хассом в его работах по хлорированию парафиновых углеводородов в газовой фазе (см. гл. IV). Хлорированию подвергали пропилен, взятый в избытке пропилен не содержал пропана, так как пропан хлорируется в 1- и 2-хлорпропаны, температуры кипения которых мало отличаются от температуры кипения хлористого аллила Процесс пр водили так, чтобы хлор полностью вступал в реакцию как и в аналогичных методах [17, 18], чтобы избежать местных избытков хлора, газы очень хорошо перемешивали. [c.156]

    В своих первых работах в этой области Эндрюс и Амага вместо пьезометра использовали калиброванный по длине стеклянный капилляр, запиравшийся ртутью. По положению ртути определялся объем, занятый газом. Камерлинг-Оннес [52а, 94] в Лейдене применял этот метод для измерения сжимаемости гелия. Положение ртути в капилляре можно определять визуально с помощью катетометра [94—102] или по изменению электрического сопротивления проволоки, натянутой вдоль оси капилляра [103, 104]. Во всех случаях необходимо вводить поправки, учитывающие влияние мениска ртути в капилляре и температурное расширение стекла. Используя прибор подобного типа, Амага удалось создать давление до 450 атм, хотя в таких случаях максимальное давление обычно не превышает 150 атм. Верхний предел температуры определяется давлением паров ртути над ее поверхностью. При температуре выше 150° С необходимо принять соответствующие меры, чтобы быть уверенным в том, что пары ртути находятся в равновесии с исследуемыми парами или газом. Коннолли и Кандалик [102], использовавшие подобный прибор вплоть до 300° С, обнаружили, что даже при перемешивании с помощью магнитной мешалки (стальной шарик) со скоростью 50 цикл1сек для достижения равновесия паров ртути с парами исследуемого вещества или газом требовалось больше 2 час. Более подробно проблема растворимости ртути в сжатых газах обсуждается в конце этой главы. При использовании рассмотренного выше метода ошибка измерений составляет примерно 0,1 %  [c.99]

    Минимальное содержание горючего компонента в газовой смеси (с данной концентрацией в ней инертных компонентов), при котором смесь может воспламеняться, называется нижним концентрационным пределом распространения пламени или нижним пределом взрываемости. Максимальное содержание горючего компонента в смеси (с данной концентрацией в ней инертных компонентов), при котором смесь может воспламеняться, называют верхним концентрационным пределом распространения пламени или верхним пределом взрываемости. Эти пределы существенно зависят от содержа ния инертных компонентов в газовой смеси и в меньшей степени определяются давлением и температурой газа. Существование концентрационных пределов распространения пламени определяется тепловыми потерями из зоны пламени. [c.21]

    Катализ в кипящем слое при переработке высококонцентрированных газов протекает 1практически в изотермическом режиме окисления ЗОг с интенсивным отводом тепла реакции непосредственно из слоя катализатора. При этом верхний предел температуры газа на входе в слой практически не ограничен, а нижний может быть существенно ниже температуры зажигания катализатора. Температура слоя постоянна по высоте и определяется лишь характеристиками работы теплообменных элементов, расположенных непосредственно в слое. При таких условиях степень окисления высококонцентрированного газа в одном кипящем слое катализатора Может превышать 90%. [c.221]

    Несмотря на то что гипотеза о возможности каталитического окисления ЗОз на высокотемпературных конвективных поверхностях нагрева выдвинута Харлоу почти тридцать лет назад, этот вопрос до последнего времени продолжал оставаться дискуссионным. Хотя многочисленные стендовые исследования однозначно говорили в пользу каталитической концепции, гипотеза оставалась не подтвержденной прямыми измерениями. Одна из причин была чисто методического свойства и состояла в трудности отбора представительной пробы газов до конвективного пароперегревателя. Очевидно, что такая проба должна отбираться охлаждаемым зондом, но с температурой стенки канала выше 150°С для предупреждения конденсации. Вместе с тем боязнь сделать отборный зонд источником каталитического окисления ограничивала верхний предел температуры. [c.117]

    При очистке реактивных топлив от меркаптановой серы температура процесса ограничена нижним (180°С) и верхним (320°С) пределом. Нижний предел - это температура, при которой топливо выводится из атмосферной колонны установок АВТ и подвергается очистке без дополнительного нагрева в реакторе, работающем в режиме ДМА. При режиме дак топливо после вывода из атмосферной колонны нагревается в печи до верхнего предела температуры. Нагрев выше этой температуры приводит к деструкции сырья и ухудшению качества топлива. При ЕЖ сырье подается в реактор в паро-вгй фазе и подчиняется тем же закономерностям, что и газы, однако критическая температура, при которой топливо начинает крекироваться, здесь намного ниже (320°С). При ДМА топливо поступает в реактор в парожидкоетном состоянии, так как ТС-1 выкипает в пределах 130-230°С, а температура Д /1А по условиям работы АВТ принята 180°С. [c.10]

    Основной задачей при подборе котла-утилизатора является обеспечение максимально возможного теплосъема, который определяется разностью температуры дымовых газов перед котлом-утилизатором и на выходе из него. Поэтому дпя увеличения теплосъема необходимо поддерживать максимальную температуру дымовых газов перед котлом-утилизатором и минимальную после котла. В то же время верхний предел температуры дьп 1овых газов перед котлом-утилизатором ограничен условиями образования плава золы, а нижний - температурой точки росы дымовых газов. [c.56]

    Джеррард и другие [31 ] нашли, что верхний предел температуры для жидкой фазы зависит от скорости газа-носителя. Изучение стабильности нулевой линии нри применении колонки с динонилфталатом (рис. УХ-З) показало, что при высоких температурах порядка 150° С можно работать только с низкими скоростями газа-посителя, не превышающими 80 мл мин. [c.145]

    Скорость суммарного процесса хлорирования ферросилиция в интервале 600—1000 °С практически не зависит от температуры и размера его частиц (в пределах 0,25—3 мм). Оптимальный верхний предел температуры составляет 850—900°С. При более высокой температуре наблюдается большой унос хлоридов натрия и железа с реакционными газами. Нижний температурный предел хлорирования обусловлен возможностью кристаллизации плава. Установлено, что оптимальная температура процесса должна быть 600—650 °С. Для предотвращения кристаллизации расплава содержание хлоридов железа (в пересчете на сумму ионов железа) должно составлять не менее 18%- Большое значение имеет соотношение ди- и трихлорида железа в плаве. При значительном избытке ферросилиция и недостаточной подаче хлора железо находится в плаве главным образом в виде Fe b, при увеличении подачи хлора и отсутствии избытка ферросилиция в плаве преобладает трихлорид железа. Экспериментально показано, что наилучщие результаты достигаются при отношении [Fe +] i[Fe +], равном 6—12. Если это соотнощение больше 12, концентрация трихлорида железа очень мала, соответственно снижается скорость основной реакции  [c.189]

    Присутствие в газовой фазе значительных количеств щелочных веществ служит другим поводом для обработки шихты газом по методу противотока, так как при таких условиях газ до выхода из реторты должен проходить через шихту с более низкой температурой и содержащую меньшие концентрации цианистого натрия. При этом улетучившиеся вещества отлагаются в шихте и возвращаются в зону реакции. Улетучивание веществ шихты и продуктов распада устанавливает верхний предел температуры, при которой можно вести процесс. Можно видеть, что при работе противотоком вследствие улетучивания частей шихты происходит увеличение концентрации щелочных веществ в шихте, всту-паюп ей в зону реакции, — предполагая, что все испарившиеся вещества конденсируются и возвращаются обратно. Степень этого увеличения можно легко вычислить по данным табл. 56, если известны применяемые условия. Так например, если температура равна 1050° С, если применяется избыток азота, в 5 раз превышающий эквивалентное количество поступающей кислоты и если улетучившиеся вещества конденсируются в шихте, тогда содержание щелочи в шихте, поступающей в зону реакции, увели-89 [c.256]

    В процессе нагрева полидисперсного угля за счет интенсивного теплообмена между холодным углем и газом, рассредоточенно подаваемым по всей длине камеры, под влиянием создающихся в камере встречных периферийных потоков температура газо-угольной взвеси внутри камеры резко снижается по сравнению с температурой газа-теплоносителя и колеблется от 380 до 445° С, причем верхний предел температуры в камере 480—515° С приближается к температуре газов, отходящих из циклона-отделителя. В конце камеры, в выбросном патрубке, температура газо-угольной взвеси снижается до 460—465° С. Несмотря на относительно мягкие максимальные температурные поля (510—515° С) и малое время пребывания (2 с), крупные классы угля (до 3 мм) за счет высокой относительной скорости теплоносителя нагреваются до температуры пластического состояния (420° С). Более мелкие частицы (<1 мм) в этих условиях нагреваются до максимальных температур, возникающих в камере, т. е. до 515° С. Однако область повышенных температур занимает не более 0,1 длины камеры, следовательно, время пребывания движущихся угольных частиц в этой области составляет доли секунды (0,2—0,3 с). После такого короткого пребывания в зоне максимальных температур угольные частицы вы- [c.73]

    Приведенные в таблице данные говорят о том, что благодаря высокой линейной скорости газа-носителя удается быстро хроматографировать вещества, имеющие температуру кипения примерно на 200° С выше температуры колонки. Даже при высоком содержании стационарной жидкой фазы на носителе (20% апьезона Ь) время удерживания бензидина составило при 200° С—10,1 мин. Дитолилсульфон с температурой кипения 405° С хроматографируется при 200° С за 12,1 мин. Если анализируемое вещество имеет температуру кипения выше 450—500° С минимальная температура колонки составит 230—280° С. Верхний предел температуры колонки в этом случае определяется термостойкостью стационарной жидкой фазы. Не поднимаясь выше допустимого предела для апьезона Ь [2, 3], при 265°С нам удалось получить четкие [c.181]

    Преимущества фторуглеродных газов перед гексафторидом серы заключаются в их более высокой термической стойкости. Для 5Рб верхним пределом температуры считают 15°С, а фторуглеродный диэлектрик СзРа после надлежащей очистки может использоваться при 400 н даже 450°С. Отсутствие токсичности у перфторпропана демонстрируется тем, что в смеси с кислородом (70 объемы. %][ он не причиняех заметнога вреда Мышам в течение 16 часов. [c.54]

    В соответствии с правилами и норматяи при проектировании факельных систем должны быть предусмотрены автоматические средства контроля и регулирования, в том числе контроля количества, давления и температуры факельных газов, сбрасываемых отдельными производствами, цехами или технологическими установками, с выносом показаний регистрирующих приборов на щиты управления контроля уровня жидкости в емкостной аппаратуре с сигнализацией верхнего предела контроля верхнего и нижнего положений колокола газгольдера, сблокированного со звуковой и световой сигнализацией контроля предельно допустимых концентраций токсичных и довзрывных концентраций горючих паров и газов в производственных помещениях компрессорной и насосной станций. [c.207]

    При барботировании воздуха через окисляемый нефтепродукт газовая фаза насыщается торк>чими ларами. Содержание паров непосредственно на выходе газовой фазы из зоны реакции обычно превышает верхний предел их взрываемости [15]. При снижении температуры газов, вызываемом снижением температуры окисления или охлаждением их для конденсации и отделения отгона, концентрация горючего становится ниже верхнего предела взрываемости, и тогда система будет взрывоопасной. При.дальнейшем охлаждении равновесная концентрация горючего может быть и ниже нижнего предела взрываемости. Но это еще не гарантирует взрывобезопасности при быстрой конденсации насыщенного пара возможно образование устойчивого тумана, и содержание горючего в гетерогенной туманогазовой смеси будет выше, чем в равновесной парогазовой [281]. Туман или аэровзвесь при продувке нефтепродукта воздухом может образоваться не только вследствие охлаждения, но и в результате [c.174]


Смотреть страницы где упоминается термин Верхний предел температуры газов: [c.18]    [c.54]    [c.166]    [c.527]    [c.300]    [c.186]    [c.127]    [c.68]    [c.185]   
Подготовка промышленных газов к очистке (1975) -- [ c.18 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Предел температура

Температура газов



© 2025 chem21.info Реклама на сайте