Квазистатическое деформирование

Для каждого конформационного состояния получается несимметричная парабола. При квазистатическом деформировании, по-видимому, можно предполагать, что для отдельной [c.128]

При проектировании аппаратов важно правильно определить совокупность видов деформирования, к которым можно отнести квазистатическое деформирование, много- и малоцикловую усталость как механическую, так и термическую, стационарную и циклическую ползучесть, а также влияние среды, определяемое помимо хорошо изученных коррозионных, эрозионных и диффузионных явле- [c.39]

Потребность в углублении переработки нефти и улучшении качества продуктов приводит к созданию новых процессов и усложнения существующих, при этом условия эксплуатации оборудования ужесточаются. Увеличиваются рабочие температуры и давления, нестационарность рабочих параметров. Появляются аппараты, работающие в области малоциклового усталостного и термоусталостного деформирования. Однако при проектировании таких аппаратов ограничиваются расчетом на прочность по рабочим нагрузкам, принимая их квазистатическими. [c.143]

Вместе с тем свободная энергия упругого тела, деформированного квазистатическим образом, следовательно, находящегося в состоянии статического равновесия, [c.197]

Применительно к аппаратам нефтепереработки нами предлагает ся учитывать следующие виды деформирования квазистатический, многоцикловой механический и термический, малоцикловой механический и термический малоцикловой, стационарную и циклическую ползучесть. . . [c.191]

Выше уже указывалось, что при рассмотрении упругих характеристик твердого тела предполагается, что напряжение I (т) в момент времени т определяется деформацией ст (т) в тот же момент времени, а следовательно, делается предположение о квазистатическом характере упругого деформирования, т. е. (т) = 00 (т), где Ео — статический модуль упругости (для данного типа деформации) идеально упругого тела. Тем самым считается, что при периодическом деформировании напряжение t находится в одной фазе с деформацией ст. Однако для реальных кристаллов это не так состояние равновесия не успевает установиться, и имеют место диссипативные процессы. В настоящее время для кристаллических материалов известно много механизмов рассеяния энергии, среди которых следует отметить релаксационные потери, связанные с наличием тех или иных структурных дефектов, вязкое затухание, обусловленное наличием вязкости и теплопроводности в анизотропном твердом теле, потери, связанные с необратимыми явлениями (механический гистерезис) и резонансное затухание, которое обязано тому, что реальные тела являются колебательными системами с большим числом степеней свободы. [c.139]

Многопараметрические механизмы эксплуатационного повреждения и разрушения высокорисковых объектов с учетом специфики эксплуатационного нагружения несущих элементов включают в себя в качестве ведущего механизма циклическое повреждение в условиях упругого и упругопластического деформирования (см. гл. 3 и 4). Это повреждение может быть разложено на ряд составляющих, в число которых с учетом (4.34)-(4.37) входят квазистатические повреждения 5 вследствие одностороннего накопления пластических деформаций а также циклические (усталостные) повреждения [c.153]

Величина квазистатического повреждения в процессе циклического упругопластического деформирования определяется как отношение односторонне накопленной за к полуциклов нагружения пластической деформации к величине критической деформации [c.153]

При анализе взаимодействия рассмотренных выше составляющих повреждения в рамках рассматриваемого механизма повреждения материалов используется гипотеза их линейного суммирования [82, 85, 117, 210, 234]. При этом предполагается, что эти составляющие повреждения должны быть выражены в виде соответствующих функционалов, связывающих закономерности кинетики обусловливающих их деформационных параметров процесса циклического деформирования материала с учетом ее нелинейности, а также в виде зависимостей изменения свойств материала по параметрам времени т и температуры t в связи с условиями деформирования. Таким образом, оставаясь по форме линейным, фактическое суммирование составляющих усталостного df и квазистатического d, повреждения в соответствии с уравнениями (5.6) отражает сложные нелинейные процессы их кинетики по числу циклов и условиям нагружения и может быть представлено как [c.155]

Для моделирования поведения материалов, учитывающего указанные особенности деформирования конструкций, могут быть использованы как деформационная теория пластичности или теория малых упругопластических деформаций А.А. Ильюшина, обобщенная на случай сложного неизотермического нагружения в работах [35, 36], так и разнообразные теории течения [36, 37] и др. Однако применение наиболее общих из них, позволяющих рассматривать сложные траектории силового и температурного нагружения, происходящие при этом изменения структурного состояния материалов, сопряжено со значительными трудностями экспериментального и вычислительного характера. Поэтому на практике широкое применение нашли соотношения деформационной теории пластичности, учитывающие, разумеется, условия разгрузки и последующего нагружения, и теории течения для достаточно простых и подробно исследованных моделей. При этом удается ограничиться минимальным объемом экспериментальных данных, необходимых дпя определения соответствующих параметров моделей. Примерами такого подхода применительно к статическим и квазистатическим задачам деформирования и прочности конструкций являются работы [33-36, 38, 40] и др. [c.100]

Определяющие соотношения упругопластических сред запишем, пренебрегая квазистатической вязкостью (ползучестью, релаксацией) ввиду ее малости для тех уровней температур, которым подвержены конструкции ВВЭР (исключая, конечно, тепловыделяющие сборки ВКУ реактора, где эти эффекты весьма значительны). Вязкое поведение материала, таким образом, характеризуется лишь зависимостью свойств от скорости деформирования. [c.100]

Если процессы деформирования настолько медленные, что инерционными членами в (2.2) можно пренебречь, то для квазистатических задач данные уравнения примут вид уравнений равновесия [c.38]

Пластическое деформирование, связанное с механическим движением (скольжением) дислокаций, обладает двумя весьма важными характерными чертами. Во-первых, оно происходит со сравнительно большими скоростями, и обеспечивающая его система дислокаций за короткое время приходит в равновесие, отвечающее заданным напряжениям. Поэтому каждому квазистатическому изменению внешней нагрузки можно сопоставить вполне определенную величину изменения пластической деформации. Последнее означает, [c.307]

Основные уравнения теории упругости. Расчет напряженно-деформированного состояния тел различной конфигурации связан е решением волнового уравнения для динамических задач и уравнения равновесия для статических и квазистатических задач. Поскольку ниже рассматриваются лишь случаи, для которых силами инерции можно пренебречь, ограничимся анализом уравнения равновесия [c.314]

Для решения указанных вопросов необходимо обеспечить возможность создания в реометрах различных режимов деформирования испытуемых образцов. Режимы испытаний могут быть подразделены на статические (или квазистатические), когда напряжение или деформация (или скорость деформации) в течение некоторого времени остаются постоянными, и динамические, когда напряжение или деформация изд еняются во времени по некоторому, заранее, определенному [c.57]

Выделение упругой составляющей деформации может быть выполнено квазистатическими и динамическими методами. К первым принадлежат методы мгновенной разгрузки и монотонного деформирования с весьма большой скоростью, ко вторым — методы, использующие высокочастотные колебательные процессы. [c.124]

Теперь можно определить изменение свободной энергии F частично вытянутой цепи в зависимости от расстояния между ее концами г. В рамках модели изгиба и растяжения связей рассмотрим пример квазистатического деформирования сегментов ПЭ. Минимум свободной энергии сегмента, содержащего п С—С-связей и nk 2 1-кинк-изомеров, получается на расстоянии между концами цепи л = п — Пц) 212, а. Этот минимум равен Пк AU — RT nZ. Значения минимума свободной энергии рассчитываются с помощью статистического веса конформаций п, п ) сегментов ПЭ с и = 40 (табл. 5.1). Соответствующая свободная энергия приведена на рис. 5.1 в зависимости от расстояния между концами цепи. Если концы цепи смещаются вдоль оси из данных положений равновесия, то возникают энергетические силы упругой деформации, соответствующие несимметричному потенциалу. При растяжении полностью вытянутых участков полимера модуль цепи Estr определяет деформирование транссвязей в плоскости зигзага цепи. Гош-связи совершают заторможенное вращение вне плоскости зигзага цепи (Erot)- Тогда модуль при растяжении Е сегмента с кинк-изомерами получается из уравнения (5.22). Чем меньше гош-связей содержит цепь, тем она жестче. С помощью указанного выше потенциала вращения [7] и модуля вытянутой цепи (200 ГПа) рассчитаны участки кривых свободной энергии, соответствующие растяжению. Наличие лишь 5 кинк-изомеров заметно смягчает сегмент [c.128]

Но мы видели [см. (248)], что сумма е,, представляет собой относительное изменение объема при деформировании. Если рассматривать единицу объема, то Вц будет просто изменение этого объема, а dza — элементом и этого изменения. Поэтому при всестороннем сжатии тела Дис еренциал dfv единицы объема тела запишется в виде dF = SvdT — pdB . Очевидно, для произвольного вида квазистатического деформирования [c.166]

Временная зависимость прочности экспериментально изучена в диапазоне скоростей деформирования от 2 сек до 3-10" 1/сек. Кратковременное нагружение осуществляли на гидропневмоустановке, режим квазистатического деформирования на лшшине с механическим приводом и малые скорости получены при испытаниях в режиме длительной прочности [63]. В процессе испытаний и при разрушении фиксировали деформации. [c.259]

Таким образом, вязкоупругую функцию материала можно получить на основе квазистатических испытаний в режиме е = = onst. Временной интервал этой функции можно резко расширить, выполняя серию опытов не только при разных скоростях деформирования, но и при разных температурах, с последующим применением принципа ТВА. [c.87]

Задача оказьшается чрезвычайно сложной, если пытаться найти решение об упругих волнах, распространяющихся по конструкции из зоны разрьша и отражающихся от ее границ. Как показали исследования [170], до скоростей распространения трещин около 500-600 м/с задача определения напряженно-деформированного состояния может без значительных погрешностей решаться как квазистатическая, т.е. без учета влияния инерционности масс. Такой подход не избавляет от необходимости определения кинетической энергии разлетающихся частей и учета нелинейностей при значительных перемещениях. [c.542]

Подобного рода эффекты изменения сопротивления малоцикловому деформированию материала при наличии наложенных высокочастотных деформаций (напряжений) имеют место и при мягком режиме нагружения, причем в ряде случаев эти эффекты (стимулирование роста циклической пластической деформации 5 и деформации ползучести в области высоких температур рис. 5.4, б) оказываются особо выраженными, как это показано на рис. 5.5, б для мягкого режима малоциклового деформирования стали Х18Н10Т при температуре 1 = 650 °С. При этом следует обратить особое внимание на то, что величина входящей в уравнение (5.10) составляющей усталостного повреждения dy2, непосредственно обусловленная амплитудой наложенной деформации 2, относительно невелика (рис. 4.9), но факт наличия этой наложенной деформации e 2 существенным образом может увеличить как основную составляющую усталостного повреждения d/i в силу стимулирования роста полной циклической деформации 5 или е , (рис. 5.5, б), так и составляющую квазистатического повреждения d, (рис. 4.9) в силу подобного влияния на односторонне накапливаемую пластическую деформацию (рис. 5.5, б). [c.161]

Спектральный квазистатический подход с учетом рассмотренных первых форм колебаний позволил определить доминирующий вклад первой балочной формы колебаний в напряженно-деформированное состояние корпуса реактора. Распределение напряжений в патрубковой зоне реактора, соответствующее горизонтальным воздействиям вдоль осей Хи У, приведены на рис. 6.11 и 6.12, из которых следует весьма низкий уровень сейсмических напряжений максимальное продольное напряжение = 2 МПа на внешнем контуре патрубковой зоны в верхней части более нагруженного горячего патрубка для воздействий, заданных в направлении оси ОУ. Наибольшие сейсмические перемещения корпуса происходят на вершине крышки и состав ляют приблизительно 0/33 мм (см. рис. 6.11). [c.204]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология