Среда упругопластическая

Формула (3.12) отражает влияние эффекта упругопластического изгиба при правке и гибке на долговечность заготовки в условиях коррозионного воздействия среды в предположении отсутствия внешней нагрузки (внут-реннего давления). [c.175]

При изучении свойств этих структур следует прежде всего иметь в виду единство и в то же время глубокое различие между понятиями вещества и материала, состоящего из этого вещества. Вещество характеризуется набором химических и физических свойств, материал — теми свойствами, которые определяют практическое его использование. Важнейшим в этом смысле является совокупность механических свойств — прочности, упругости, эластичности, пластичности и др. Поскольку эти свойства теснейшим образом связаны со структурой, они называются структурномеханическими. Среди них наибольшее для практики значение имеют упругопластические свойства, характеризующие способность тел сопротивляться деформациям, возникающим в результате внешних воздействий. Эти свойства определяют возможность использования тех или иных структурированных систем в качестве строительных и конструкционных материалов. [c.270]

По химическому составу битумы представляют собой смесь углеводородов (в основном гибридного строения) и асфальтосмолистых веществ, в состав которых, кроме углерода и водорода, входят кислород, сера, азот и незначительные количества металлов V, N1, Ре, Со и др. Битумы характеризуются групповым составом, процентным содержанием в них химически однородных фракций— масел, смол, асфальтенов, карбенов и карбоидов. Сочетание этих веществ образуют коллоидную структуру, в которой дисперсионной средой являются масла и смолы, а дисперсной фазой — асфальтены. Соотношение фаз" в системе и определяет физико-химические и физико-механические свойства битума. Масла и смолы улучшают его упругопластические свойства, особенно при низких температурах, асфальтогеновые кислоты повышают адгезию. Асфальтены сообщают битуму пластичность, снижают температуру хрупкости и повышают атмосферостойкость в битуме они являются основным структурообразующим компонентом. Сопоставление свойств и группового состава различных битумов дает основание считать, что битумы с повышенным содержанием смол и асфальтенов более водо- и ат- [c.30]

Величина достигаемого давления, его распределение в реакционном объеме, эффективность и срок службы наковальни во многом определяются выбором среды, передающей давление, роль которой выполняет упругопластический материал контейнера. Этот материал, служащий для передачи давления на реакционный объем, должен пластически деформироваться в условиях высокого давления, обладать низким сопротивлением сдвигу и высоким внутренним трением на контакте с поверхностью наковален. Последнее необходимо для ограничения вытекания контейнера и герметизации камеры. Кроме того, материал контейнера должен быть термостойким, химически инертным к среде кристаллизации алмаза, обладать низкой тепло- и электропроводностью. [c.323]

Для условий эксплуатации конструкционных сталей, характеризующихся наличием коррозионной среды, при повышенных температурах и давлениях может иметь место дополнительное резкое снижение пластичности до значений порядка - 10 2% [82, 83]. При равных значениях накопленной в процессе нагружения пластической деформации в силу значительного уменьшения критической деформации располагаемой пластичности значение составляющей накопленного квазистатического повреждения (1 , согласно уравнению (5.4), может быть многократно повышено, и это внесет соответствующий вклад в снижение долговечности материала. Этот же механизм дополнительного повреждения от действия коррозионной среды и повышенных температур по параметру времени нагружения оказывает соответствующее влияние на накопление и усталостной составляющей повреждения. При этом односторонне накопленная деформация и амплитудное значение циклической упругопластической деформации будут также зависеть от этих факторов, что скажется на снижении накопленного повреждения. Вместе с тем ведущей в общем накопленном повреждении останется роль снижения пластичности, входящей в знаменатели зависимо- [c.156]

Определяющие соотношения упругопластических сред запишем, пренебрегая квазистатической вязкостью (ползучестью, релаксацией) ввиду ее малости для тех уровней температур, которым подвержены конструкции ВВЭР (исключая, конечно, тепловыделяющие сборки ВКУ реактора, где эти эффекты весьма значительны). Вязкое поведение материала, таким образом, характеризуется лишь зависимостью свойств от скорости деформирования. [c.100]

Проблемы динамики упругопластических сред // Механика. М. Мир, 1975. 265 с. Сер. Новое в зарубежной науке. [c.228]

Из (5.223) следует простейший закон пластичности для вязкой упругопластической среды [c.217]

Рассматриваются установившиеся механические процессы в двухфазных системах жидкость—твердые частицы , встречающиеся, например, в химических реакторах при проведении гетерогенно-каталитических реакций. Для описания атих процессов предлагается модель двойной сплошной среды идеальная жидкость—упругопластическое, тело . Сформулированы уравнения, описывающие основные состояния таких систем. В случае псевдоожижения сплошная среда, соответствующая твердым частицам, определяется как пластическая среда, не выдерживающая растягивающих напряжений. Проанализированы до конца некоторые конкретные краевые задачи. Иллюстраций 10. Библиогр. 19 назв. [c.145]

Как следует из таблицы, величина критической скорости воздуха зависит от высоты слоя сырья. Это объясняется тем, что при малых отношениях высоты слоя сырья к диаметру аппарата легко возникает неоднородность в распределении потока по сечению и преимущественное его прохождение по отдельным участкам сечения, где сопротивление минимально. С увеличением высоты слоя существенное значение приобретают упругопластические свойства сыпучей среды и прорыв сырья происходит при дР [2]. [c.72]

Методология подхода к оценке предельных состояний при сложнонапряженном состоянии для полимеров ничем не отличается от ранее разработанного для описания предела прочности в металлах и предела текучести в упруго-пластических средах. Эта общность не случайна, но связана она не столько с аналогией физической природы предельных состояний во всех перечисленных случаях, сколько с формальной необходимостью использовать для характеристики критических состояний материала величины, инвариантные к выбору ориентации координатных осей при описании напряженного состояния. Поэтому внешняя аналогия формул, используемых для оценки предельных состояний стеклообразных полимеров и упругопластических сред, и даже тождественность применяемой терминологии (во многих случаях предельное состояние полимеров обозначают термином предел текучести ) еще не могут рассматриваться как доказательство эквивалентности механических явлений, отвечающих критическим состояниям различных материалов. Тем не менее применение методов и приборов, разработанных для упругих и упругопластических сред, для полимеров остается целесообразным и плодотворным приемом изучения предельных условий их нагружения. [c.245]

ДВУХФАЗНАЯ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ СРЕДА 141 [c.141]

ДВУХФАЗНАЯ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ СРЕДА [c.143]

ДВУХФАЗНАЯ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ СРЕДА 147 [c.147]

ДВУХФАЗНАЯ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ СРЕДА 149 [c.149]

ДВУХФАЗНАЯ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ СРЕДА 151 [c.151]

Постановка одномерных задач о плоском соударении сжимаемых упругопластических сред с фазовыми переходами [c.264]

Нефтяной кокс обладает редким сочетанием физикохимических и физико-механических свойств, благодаря которым он получил широкое применение во многих отраслях промышленности. К таким свойствам относятся термическая и химическая стойкость в агрессивных средах, сравнительно низкий коэффициент линейного расширения, достаточно высокая механическая прочность, высокая теплопроводность и электрическая проводимость, удовлетворительные упругопластические характеристики и др. Для приобретения этих свойств кокс должен пройти термическую обработку при температурах не ниже 650-750 °С, а некоторые двойства достигаются только после графитации кокса при температурах 2600-3000 °с Сз]. [c.12]

Для создания пристенного слоя при трубопроводном транспорте вязких продуктов необходимо обеспечить специальные меры, предотвращающие контакт высоковязкой жидкости со стенками трубопровода при прекращении перекачки. В связи с этим в Англии был предложен метод, предусматривавший замену воды, используемой для создания кольцевой прослойки, маловязкой средой, состоявшей из жи,шости и отдельных включений, которые под-ве]5гались в этой жидкости упругопластическим деформациям. [c.123]

Получены и экспериментально подтверждены зависимости скорости коррозии металлов от величины напряжений при упругих и упругопластических деформациях. Рассмотрены прочность и долговечность унругонагруженных труб в агрессивных средах, показано влияние схемы напряженного состояния на скорость механохимической коррозии и долговечность труб. Приведены экспериментальные данные по кинетике изменения напрялсений и скорости коррозии. Даны расчеты предельной несущей способности и долговечности труб на основе исследований кинетики механохимического разрушения труб при упругопластических деформациях, подтвержденные экспериментально. [c.4]

Величину /-интеграла определяют, совмещая экспериментально полученные диаграммы нагрузка - перемещение точки приложения нагрузки , получаемые дня одинаковых образцов, но с трещинами разной длины I. Величина /-интеграла для упругого материала не зависит от пути интегрирования, это свойство сохраняется и для упругрпластического состояния. Величина /-интеграла характеризует энергию, необходимую для распространения трещин. В последнее время этот метод является наиболее перспективным при оценке трещиностойкости материалов средней и низкой прочности. Он с успехом используется также для изучения роста трещин в условиях периодического деформирования и при упругопластической нагрузке в средах [6,80]. [c.8]

Для проверки степени влияния указанных факторов был поставлен вычислительный эксперимент. Задача определения напряженно-деформированного состояния обечаек сложной геометрии в рамках упругого и упругопластического деформирования реализуется в среде программного комплекса АК8У8 в несколько этапов [c.12]

Изменение гидравлических режимов работы нефтесборных коллекторов привело к тому, что большая их часть стала испытывать не только статические (давление газожидкостной смеси) и маяоцикловые (связанные с периодическими изменениями загрузки трубопроводов), но и циклические нагрузки. Одновременное воздействие афессивной коррозионной среды и циклических напряжений на металл трубопроводов приводит к коррозионной усталости металла, характеризующейся локализацией коррозионных процессов в вершинах коррозионномеханических трещин. При циклическом нагружении металла, упругопластические деформации, локализованные в концентраторе напряжений, приводят к интенсивной локальной коррозии (механохимическая коррозия) и развитию коррозионно-усталостной трещины. [c.487]

Приведенные уравнения состояния (3.44), (3.45), разумеется, не учитывают влияние скорости деформирования. Однако они могут быть распространены на многие практически важные случаи динамического нагружения, где это влияние оказывается значительным, если вместо статической кривой деформирования а,- = f (е,-, Т) использовать динамическую ai-fie , 6,-, 7), полученную из опытов на простое растяжение при той же температуре. Такой подход был предложен в работах Кармана, Рахматул-лина, Тейлора и получил широкое распространение в динамике упругопластических сред [42, 43]. [c.101]

Систему газ—твердые частицы будем изучать с позиций концепции двойной сплошной среды, считая, что одна среда — идеальная жидкость (назовем ее G-фазой) — находится в квазистационарном движении, а другая среда — специфическое упругопластическое тело, имитирующее усредненные свойства многих твердых частиц ( -фаза),— обычно находится в квазистати-ческом состоянии. Вопрос о характере соответствия усредненных характеристик множества движущихся твердых частиц и параметров воображаемого упругопластического тела обсуждается ниже, в 4. [c.27]

На стадии субкритического роста трещины наряду с начальными причинами локального анодного растворения, являющимися главными в инкубационный период, под действием концентрации напряжений возникают новые коррозионно-активные пути, связанные с микропластической деформацией в вершине трещины. Таким образом, в вершине развивающейся трещины возникает ква-зистационарная анодная микрозона, характеризующаяся высокой концентрацией упругопластических деформаций, перемещающаяся с определенной скоростью в глубь металла. Перемещение этой зоны может быть непрерывным и прерывистым в виде чередующихся актов интенсивного анодного растворения, интенсифици-рованиого напряжением, и механического разрушения, интенсифицированного средой. [c.106]

Влияние величины напряжений на растрескивание. Исследованиями по влиянию величины напряжений и выявлению компонента напряжений, определяющего растрескивание и траекторию трещины, установлено, что коррозионные трещины вызываются растягивающими компонентами напряжений независимо от метода нагружения. Для всех металлов время до растрескивания непрерывно уменьшается по мере роста напряжений (см. рис. 34, а). Увеличение напряжений (как авн, так и. Особ) способствует ослаблению и нарушению защитных пленок вызывает увеличение концентрации упругопластических деформаций в микротрещинах и-в вершине развивающейся трещины и интенсифицирует протекание механических и, связанных с концентрацией деформации, коррозионных и сорбционных процессов. Интенсификация всех сопряженных процессов при увеличении напряжений приводит в конечном счете к ускорению коррозионного растрескивания. Вместе с тем на кривых коррозионного растрескивания о—/ в большинстве случаев обнаруживается порог минимальных напряжений-(Тгюр, ниже которых растрескивание не наступает в течение длительного времени или не происходит вовсе. Величина пороговых напряжений зависит от конкретных условий свойств материала,, напряженного состояния, коррозионной среды. Порог минималь- [c.115]

В ходе решения с применением конечно-элементного программного комплекса АК8 8 была построена конечно-элементная модель цилиндрической обечайки с использованием 8-узловых 6-гранных конечных элементов 5о11(170 для температурного анализа и зоИс145 для конструкционного анализа. При этом решение для конструкционного анализа проводилось в упругопластической области нафужения с учетом возможности возникновения пластических деформаций металла шва и обечайки. Заданием распределения температуры в зоне сварного стыка на момент окончания сварки, а также заданием конечной температуры обечайки с учетом конвективного теплообмена на поверхностях контакта металл-воздух при заданной температуре окружающей среды, моделировался процесс остывания сварного шва (рис. 1). Далее были получены распределения остаточных напряжений и деформаций в цилиндрических обечайках с продольным стыком, имеющих различные диаметры, толщину стенки и длину. На рис.2 показано распределение эквивалентных напряжений на наружной поверхности обечайки с продольным швом и схема деформирования цилиндрической обечайки после охлаждения сварного соединения. [c.46]

Вывод основных уравнений механики, а также методы описания внутрифазных и межфазных процессов даны в гл. 1 на примере дисперсных смесей (газовзвесеи, пузырьковых жидкостей), а также конденсированных упругопластических сред, претерпевающих полиморфный фазовый переход типа графит алмаз, а-железо е-железо и т. д. В других главах в зависимости от рассматриваемой среды и процесса эти уравнения обобщаются [c.5]

Первое допущение позволяет использовать классические представления и уравнения механики сплошных однофазных сред (уравнения идеальной и вязкой жидкостей, уравнения упругого и упругопластического тела и т. д.) для описания процессов в масштабах самих неоднородностей, т. е. процессов внутри или около отдельных включений или неоднородностей (для смеси в целом это — микропроцессы). При этом для описания физических свойств фаз (вязкости, теплопроводности, упругости и т. д.) можно использовать уравнения и параметры, полученные из опытов с соответствуюпщми веществами в однофазном состоянии. [c.17]

Уравнения механики двухфазной упругопластической сплошной среды в односкоростном, однотемпературном и с общим давлением фаз приближении [c.141]

Тензор напряжений в двухфазной упругопластической среде. Как указывалось, средняя деформация и среднее напряжение элемента первой фазы при заданном возде11Ствии определяются не только смещением внешних границ этого элемента, описываемого полем скоростей у(х, ), но и омещевием межфазных границ внутри этого элемента. Но смещение межфазных границ зависит как от свойств, так и от структуры обеих фаз в смеси. Поэтому в теории движения гетерогенной среды должны учитываться условия совместного поведения или деформирования фаз, которые, кроме физических свойств фаз в общем случае должны учитывать структуру фаз (форму включений, их размер, взаимное расположение). Эффекты прочности твердых фаз могут существенно усложнять указанные условия, которые должны учитывать и различие упругопластических свойств фаз. [c.146]

Для решения поставленных задач использовался метод прямых, или метод частиц, с применением псевдовязкости, позволяющий автоматически получать многоволновые конфигурации без отслеживания фронта каждой волны. Для расчета упругопластических течений однофазной среды этот метод с соответствующими ссылками описал в работе М. Wilkins (1964), а для задач о движении упругопластической среды с фазовыми переходами в работе Р. И. Нигматулина (1970). [c.267]