Уплотнение гидродинамическое

Расчет вала перемешивающего устройства. При расчете вала необходимо учитывать гидродинамическую обстановку, расположение и конструкции опорных узлов и уплотнений, силы инерции присоединенных масс и особенности конструкции аппарата. Основные условия, обеспечивающие работоспособность вала, определяют расчетом его на виброустойчивость, жесткость и прочность. [c.283]

Гидродинамические уплотнения применяют в центробежных и винтовых насосах. Уплотнение во время работы центробежного насоса достигается в результате отсоса жидкости, проникающей к валу, и направления ее к всасывающей стороне рабочего колеса, в котором для этого имеются специальные каналы. [c.113]

Расчет щелевого уплотнения сводится к определению утечек и гидродинамических усилий при заданных геометрических размерах щели и перепаде давления. [c.218]

Во всех насосах со свободным уровнем металла инертный газ уплотняется с помощью торцового уплотнения гидродинамического типа. Простейшая конструкция двойного торцового [c.105]

В качестве среды, заполняющей уплотнение, служит обрабатываемая в аппарате рабочая жидкость или жидкость, препятствующая контакту рабочей жидкости с атмосферой. По принципу действия бесконтактные уплотнения могут быть статического и динамического действия. Работа бесконтактных уплотнений статического действия связана с гидродинамическими силами, возникающими при трении жидкости о поверхность уплотнения и преодолении местных сопротивлений. Гидродинамические силы препятствуют перетоку жидкости из полости высокого давления в полость низкого давления. [c.244]

В ряде случаев предусматривают разгрузку сальника (рис. 1.7, б). Жидкость в этом случае поступает через цилиндрическую дросселирующую щель длиной в полость с низким давлением Ро. В щели иногда устраивают гидродинамическое уплотнение, представляющее собой винтовую нарезку, которая при вращении отгоняет жидкость от сальника. [c.19]

Совершенствование конструкционных материалов, применяемых в подшипниковых узлах и гидравлических уплотнениях, вместе с развитием вентильной полупроводниковой техники, позволяет в настоящее время создавать мощные гидродинамические кавитационные аппараты с регулируемой скоростью вращения рабочих органов, что является важнейшим фактором целенаправленного использования эффектов кавитации. [c.103]

Взрыхление необходимо, чтобы перевести смолу во взвешенное состояние, удалить возникшие во время работы фильтра уплотнения в смоле и занесенные водой загрязнения. Его проводят только тогда, когда гидравлическое сопротивление смолы превышает 0,1—0,2 МПа или при ухудшении гидродинамической характеристики слоя катионита. [c.133]

Наружная пара находится точно в таких же условиях, как и пара одинарного торцового уплотнения, т. е. при отсутствии поверхностного натяжения нагрузка на подвижный элемент (вращающееся кольцо) уравновешивается средним гидродинамическим давлением в зазоре, обусловленным его сопротивлением при протекании жидкости. [c.253]

Порозность зависит от степени уплотнения слоя и при шарообразных частицах равного диаметра теоретически составляет от 0,476 до 0,259 [1, с. 22]. В действительности порозность может быть больше или меньше этих величин в зависимости от формы и размеров частиц, степени их полидисперсности, способа укладки и уплотнения слоя. Порозность слоя существенно влияет на гидродинамические характеристики потока. [c.11]

В нижней части аппарата происходит некоторое уплотнение слоя твердых частиц, связанное с отделением экстрагента, удаляемого из колонны, и в связи с этим ухудшение гидродинамических условий обтекания частиц экстракционной жидкостью [130, 1311. [c.196]

При изучении гидродинамических характеристик барботажных и дисперсных систем во многих работах [24, 60—62] отмечается существенное влияние нагрузок по газу и жидкости и высоты статического уровня жидкости на газосодержание и относительную плотность двухфазного потока. Анализ экспериментальных данных показывает, что увеличение нагрузок по газу при постоянной плотности орошения приводит к увеличению газосодержания в области крупноячеистой пены, затем при переходе к режиму подвижной пены газосодержание падает вследствие уплотнения слоя и, наконец, при переходе к состоянию диспергирования вновь возрастает. В результате обработки экспериментальных [c.159]

Расчет вала перемешивающего устройства является наиболее трудоемкой и ответственной частью инженерного расчета при выборе и конструировании аппарата с мешалкой. При расчете этого элемента конструкции необходимо знать и учитывать гидродинамическую обстановку в аппарате, схемы расположения и конструкции опорных узлов и уплотнений, силы реакции рабочей среды, силы инерции присоединенных масс и особенности конструкции аппарата в целом. [c.183]

Неидеальность гидродинамического режима приходится компенсировать увеличением длительности контакта реагентов и, следовательно, объема аппарата, что еще более ухудшает распределение скоростей. Вследствие этого съем продукта с единицы объема крупных реакторов меньше, чем малых. Кроме того, увеличение объема реактора вызывает затруднения при его конструировании создание крупных мешалок, уплотнение сальников на несущем валу и т. п. Поэтому лишь единицы существующих баковых реакторов имеют максимальный объем 100 м , наиболее же распространены реакторы объемом 20 м , что обусловливает максимально возможную производительность завода. Если выпуск продукта должен быть больше указанного значения, приходится устанавливать несколько параллельных цепочек реакторов, т. е. увеличивать капитальные и эксплуатационные затраты. [c.7]

Герметичность может быть достигнута сжатием уплотняемых поверхностей (контактные уплотнения), а также использованием гидродинамических явлений (неконтактные уплотнения) и др. [c.105]

Гидростатические и гидродинамические уплотнения. Гидростатические уплотнения (рис. 22) используют при наиболее тяжелых условиях эксплуатации, когда основным требованием является надежность и долговечность [c.112]

Гидродинамическую силу в щелевых уплотнениях определяют по эпюре распределения давлений по длине щели. В кольцевых щелях эпюра расположена в плоскости осей вала и втулки. В кольцевой и конфузорной щели гидродинамическая сила является [c.193]

Учитывают гидродинамические силы в щелевых уплотнениях при определении вибрационных характеристик ротора насоса (см. гл. V). [c.194]

Упругие силы в уплотнениях зависят от перепада давления в щели, размеров щели, формы уплотнения, эксцентриситета и других факторов. Теоретическое определение упругих сил показало, что гидродинамические силы соизмеримы с силами упругости 196 [c.196]

Если на уплотняющих поверхностях нарезаны кольцевые или винтовые канавки, гидродинамические силы в уплотнениях уменьшаются. При вычислении бР принимают максимальное значение [c.200]

По принципу работы уплотнения подразделяют на следующие типы контактные (сальниковые, торцевые и плавающие), бесконтактные (гидродинамические и щелевые) и комбинированные (содержат в себе элементы обоих названных типов). [c.34]

Приме юм насоса нз пластмассы является насос центробежный горизонтальный моноблочный типа 2ХМ-6П-2 с непосредственным приводом от электродвигателя. Детали насоса (рабочее колесо, корпус, всасывающий штуцер, импеллер, детали стояночного уплотнения), соприкасающиеся с рабочей жидкостью, пластмассовые. Его iepNdeTH4H0 Tb на всех режимах работы обеспечивается гидродинамическим уплотнением в сочетании с торцевым и стояночным. Техническая характеристика насоса 2ХМ-6П-2 подача 10—30 м /ч, напор 34—25 м, частота вращения 48,3 с", мощность электродвигателя 4,5 кВт, габариты агрегата 655X350X375 мм, масса насоса 90 кг и агрегата 126 кг. Насос может быть использован для перекачивания расгвор ов серной, фосфорной и других кислот и н1ело-чей, а так ке особо чистых жидкостей плотностью до 1200 кг/м с температурой до 70° С. [c.178]

Гидродинамические неоднородности могут быть как внешними, так и внутренними. К внешним можно отнести возникающие в объемах реакторов отрывные течения и вихреобразования потоков из-за несовершенства конструкций внутренних устройств. Такпе неоднородности в слое могут быстро затухать [3—5], однако в ряде случаев генерируемые ими неравномерности химического превращения приводят к проникновению в глубь слоя неоднородностей температурных и концентрационных полей, что существенно снижает эффективность процесса [6—8]. Колебания газовой нагрузки в системе, рост гидравлического сопротивления слоя из-за отложений в нем пыли, механические вибрации реактора, приводящие к частичной ломке и истиранпю частиц катализатора, п другие воздействия способствуют неравномерной объемной усадке слоя с образованием каверн, пустот, свищей и т. п. [9, 10]. В последнее время опубликованы данные о неблагоприятном влиянии на протекание каталитических процессов частых пусков реакторов после их внеплановых остановок. Слой катализатора при этом испытывает периодические тедшератур-ные расширения—сжатия, которые приводят к неконтролируемому уплотнению слоя. [c.24]

Для обеспечения указанных условий подплипники устанавливают в специальные опорные стойки, отделяемые от реакционного объема аппарата уплотнением вала. Вследствие этого консольные валы имеют большой вылет—до 50—100 диаметров вала, что обусловливает незначительную жесткость таких валов. В результате часто возникают высокие напряжения в материале вала и большие деформации вала из-за инерционных и гидродинамических нагрузок, что приводит к выходу из строя уплотнения и подшипников. [c.271]

Вязкостно-температурные свойства. Вязкость является важнейшим показателем физико-химических и эксплуатационных свойств нефтяных масел. Она определяет надежность режима смазки в условиях гидродинамического (жидкостного) трекия и существенно влияет на охлаждающую способность масел, их утечку через уплотнения и пусковые свойства. Влияние вязкости на указа.нные эксплуатационные характеристики масел в значительной степени связано с температурой при низких температурах от вязкости масел зависят пуск двигателя, циркуляция в системе смазки и охлаждающая способность при высоких температурах — обеспечение гидродинамического режима смазкн ( жидкостного клина ) и минимальные утечки через неплотности. [c.27]

Константа имеет несколько интерпретаций. При значении 2,5 она удовлетворительно отвечает экспериментальным данным в том случае, если каили не слипаются и не взаимодействуют с непрерывной фазой. Робинсон (1949, 1957) рассматривал ав как коэффициент трения, поскольку для твердых дисперсий ее точное значение зависело от формы частиц и неровностей поверхности. Согласно Мунею (1951) и Марону с сотрудниками (1951, 1953), определяет эффект уплотнения, который возрастает, когда вместе располагаются частицы более чем одного размера. В простейшем примере, когда имеются частицы только двух размеров, Fфp является функцией отношения их размеров. По мнению Ванда (1948), фр представляет собой константу гидродинамического взаимодействия. Свини и Геклер (1954) нашли, что Fфp изменяется от 1,00 до 1,47, причем с уменьшением размера частиц Уфр возрастает. Саундерс (1961) также наблюдал, что в [c.265]

Как показал математический анализ гидродинамических факторов, зависимость скорости коксообразования и коксоот-ложения от массовой скорости сырья не монотонна и имеет несколько экстремумов, обусловленных конкуренцией массо-переноса и реакций уплотнения (образования предшественников кокса) в пристенном слое [232]. Таким образом, на скорость отложения кокса влияют в различных реакторах и в разной степени, как массоперенос частиц — предшественников кокса в центральной части потока, по данным [231], так и условия, создающиеся в пристенной пленке, по данным [212]. В частности, с увеличением температуры возрастает роль диффузии молекул углеводородов к формирующейся углеродной поверхности [51], согласно модели [212]. [c.88]

Таким образом, наиболее важными факторами, обусловливающими внутрирезервуарную и внерезервуарную миграцию УВ при формировании их скоплений, являются уплотнение пород, гидродинамический фактор, а также гравитационные силы (плавучесть нефти и газа) и при определенных условиях (при наличии высокоамплитудных ловушек) избыточное давления. [c.140]

В гидродинамических уплотнениях утечки жидкости по валу предотв1 ап аются противодавлением, которое создает специальный рабочий орган, встроенный в узел уплотнения. К достоинствам гидродинамических уплотнений необходимо отнести обеспечение полной герметичности, большой срок службы из-за отсутствия механического износа. К недостаткам таких типов уплотнений относятся отсутствие уплотнения вала при неработающем насосе, потребление дополнительной мощности. Гидродинамические уплотнения применяют только в комбинации с уплотнениями контактного типа. Они бывают радиальные и осевые. Устройство радиального гидродинамического уплотнения (импеллера) показано на рис. 1.35, а осевого — на рис. 1.36. [c.37]

Это позволило наблюдать гидродинамическую обстановку. Постоянная температура поддерживалась с помощью термостата, соединенного с кожухом экстрактора. Внутри экстрактора помещалось вибрирующее устройство из стеряшя 3 и закрепленных на нем двух съемных горизонтальных перфорированных пластин 4 круглой формы с 64 отверстиями диаметром 4,2 мм и живым сечением 15%. Пластины установлены друг от друга на расстоянии диаметра аппарата и изготовлены из органического стекла толщиной 5 мм с уплотнением по периферии диска. Такая конструкция позволяет моделировать работу вибрирующей пластины большого диаметра вследствие отсутствия эффектов, возникающих в кольцевом зазоре между пластиной и стенкой аппарата.Вибрирующее устройство приводится в действие эксцентриковым вибратором 1 с регулируемой частотой колебаний и рядом фиксированных значений амплитуд. Частота колебаний измеряется дистанционным электрическим тахометром ТЭ-204, а общий контроль параметров колебаний осуществляется ручным вибрографом ВР-1. [c.215]

Жидкостезаполненный герметичный электропривод (рис, 51) представляет собой конструкцию, в которой используются гидростатические или гидродинамические опоры скольжения, смазываемые перемешиваемой средой, не содержащей твердых взвесей [60, 109, 119], Между рабочим пространством аппарата и внутренней полостью жидкостезапол-иенного электропривода обычно устанавливают торцовое уплотнение, уменьшающее обмен между средами, заполняющими эти полости. [c.64]

Неконтактные уплотнения. Уплотнения неконтактного типа (лабиринтные, щелевые, с постоянным малым зазором, гидродинамические и др.) используют для герметизации подвижных соединений пар, соверщающих вращательное и возвратно-поступательное движение. Малая потеря мощности на трение и отсутствие износа деталей обусловливают их высокую надежность и долговечность. Так как после неконтактного уплотнения имеется полость для отвода утечек, его часто используют в качестве первой степени, предназначенной для понижения давления перед второй ступенью (перед контактным уплотнением). Утечки по возможности уменьшают, увеличивая гидравлическое сопротивление. [c.110]

Другую группу радиальных сил представляют гидродинамические силы, возникающие при вращении вала, а также при дросселировании жидкости в щелевых уплотнениях насоса. Обычно из-за возникновения этих сил уплотнения рассматривают как промежуточные опоры ротора насоса. Однако при определенных условиях эти силы могут стать децентрирующими и значительно ухудшить вибрационное состояние насоса. [c.193]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология