Агент десорбирующие

Насыщенный абсорбент поступает в турбину 3, где снижается его давление с давления абсорбции до давления десорбции. Турбина 3 служит приводом насоса, что существенно снижает энергетические затраты на перекачку абсорбента. Насыщенный абсорбент после снижения давления поступает в теплообменник 5 с целью повышения его температуры и далее в верхнюю часть десорбера 6. В нижнюю часть десорбера 6 подается горячий десорбирующий агент VI, предназначенный для снижения парциального давления целевых компонентов в газовой фазе с целью повышения движущей силы массопередачи. Из верхней части десорбера 6 уходят целевые компоненты V, из нижней — регенерированный абсорбент III. Регенерированный абсорбент после рекуперации теплоты в теплообменнике 5 через промежуточную емкость 4 насосом через воздушный или водяной холодильник 2 возвращается в абсорбер 1. [c.72]

Результаты опытов с нефтяным коксом с добавками хлора представлены в табл. 13 вместе с данными, взятыми при тех же температурах из фиг. 6 и 10 (см. часть И), когда хлор не добавлялся. Скорость реакции понижалась на 14—24%. Эти результаты, как и то, что реакция гасится при немного больших добавках хлора, а также то, что внешний вид поверхности углерода значительно изменяется, заставляют думать, что поверхность углерода отравляется. Однако, после того как хлор удалялся из газового потока, система возвращалась к первоначальным условиям. Восстановление нормальных условий происходило не так быстро, как отравление, которое совершалось практически мгновенно. Это указывает на то, что отравляющий агент десорбировался относительно медленно. Возможно, что хлору [c.296]

Для расчета числа тарелок в десорбере строят ступенчатую линию между рабочей и равновесной линиями (см. рис. ХУ-8). Точка В, находящаяся на рабочей линии АВ, определяет состав газа Ут на выходе из десорбера. Этот состав газа определяет в свою очередь концентрацию жидкости Хт, стекающей с верхней тарелки десорбера (абсцисса точки 1). Ордината точки 2, лежащей на рабочей линии, дает состав газа, поднимающегося с нижележащей тарелки. Продолжив аналогичные построения, придем к точке А, координаты которой определяют составы десорбирующего агента Ко и абсорбента, уходящего из десорбера. В данном слу- [c.303]

Опыты по выделению н-алканов с применением одного и того же образца синтетического цеолита СаА проводились при использовании газов в качестве десорбирующих агентов в продолжении 200 час, а в случае водяного пара — 30—40 часов. В первом случае адсорбционная способность почти не изменилась, а во втором понизилась на 7—10%. [c.199]

В противоположность процессу абсорбции процесс десорбции проводят при умеренно повышенных температурах (160—180° С) и пониженном давлении (5—8 ат), причем для того, чтобы происходил процесс десорбции углеводородов из насыщенного абсорбента, необходимо, чтобы парциальное давление извлекаемого компонента в газовой фазе было ниже, чем в жидкой фазе. Для этого в качестве десорбирующего агента применяют водяной пар. [c.271]

Удельный расход десорбирующего агента (водяного пара) определяется при помощи расчетного уравнения десорбции [c.273]

Удельный расход десорбирующего агента [c.273]

Десорбирующий агент- и-парафины десорбции, С [c.197]

Термическая десорбция осуществляется путем нагревания слоя адсорбента при пропускании через него десорбирующего агента (насыщенный или перегретый водяной пар, горячий воздух, инертный в данных условиях газ) или контактным нагревом слоя адсорбента (через стенку аппарата) с отдувкой небольшим количеством инертного газа, (например, N2), в результате чего происходит выделение поглощенного компонента из адсорбента. [c.81]

Десорбцию при температурах 100—200 °С обычно применяют для выделения поглощенных веществ из активных углей, силикагелей и алюмогелей. В качестве десорбирующего агента при этом применяют водяной (насыщенный и перегретый) пар, горячий воздух или инертный газ (например, N2). Поскольку в промышленной практике активные угли используют в основном для поглощения органических веществ из газовых или жидкостных потоков, а силикагели и алюмогели — в качестве осушителей, то в этих условиях основное внимание должно быть [c.83]

Десорбцию при температурах 200—400 °С осуществляют для выделения поглощенных веществ из цеолитов (синтетических и природных), обладающих строго упорядоченной структурой пор и значительными адсорбционными силами. В качестве десорбирующего агента в этом случае используют нагретые воздух илк инертный газ (чаще всего N2). [c.84]

Исследования кинетики десорбции проводят с целью выявления влияния различных факторов на процесс, таких как скорости десорбирующего агента, температуры десорбирующего агента, начальной концентрации адсорбата (поглощенного вещества) в адсорбенте, высоты слоя адсорбента, геометрических размеров гранул адсорбента и др. Знание основных закономерностей процесса десорбции позволяет определить оптимальные режимы работы десорбера для данной системы адсорбат — адсорбент, время десорбции для достижения той или иной степени десорбции и основных кинетических характеристик данной системы (коэффициентов внешнего и внутреннего массообмена, эффективных коэффициентов диффузии и др.). [c.84]

Обычно исследования проводят при условиях незначительного или полного отсутствия влияния внешнедиффузионной кинетики на общую кинетику массопереноса. Для этого процесс десорбции осуществляют при скоростях десорбирующего агента выше так называемой критической скорости, которая определяется экспериментальным путем для данной системы адсорбат—адсорбент. При скоростях выше критической лимитирующей стадией является внутридиффузионный перенос. Естественно, при малых скоростях газового потока роль внешнего массообмена возрастает. [c.84]

В случае высокотемпературной десорбции через слой адсорбента пропускают десорбирующий агент при высокой температуре. Так, после сушки газового потока от паров воды (или после десорбции с помощью водяного насыщенного пара) цеолитами десорбция воды из них проводится продувкой горячим воздухом или перегретым паром. Для глубокой регенерации цеолитов необходимо в процессе десорбции поддерживать температуру десорбирующего агента приблизительно 300—400 °С. [c.86]

Массой пара (десорбирующего агента), находящегося в порах зерен адсорбента, можно пренебречь по сравнению с массой слоя адсорбента. [c.94]

Здесь с — концентрация адсорбтива (летучего растворителя) в десорбирующем агенте (водяном паре) —скорость десорбирующего агента, рассчитанная на полное поперечное сечение аппарата 5 Л —высота слоя адсорбента 8 — порозность слоя рп — плотность паровой фазы рт — кажущаяся плотность адсорбента ш — скорость десорбции Сп, Ст — теплоемкость паровой и твердой фаз, соответственно <7 —удельная теплота десорбций t, /н — температура водяного пара и окружающей аппарат среды, соответственно Кт — коэффициент теплопередачи В—диаметр аппарата (десорбера). [c.94]

Подставив зависимость (2.2.16) в выражение (2.2.15), получим расчетную зависимость, связывающую время стадии десорбции с управляющим воздействием (скоростью десорбирующего агента) [c.96]

Рис. 2.24. Изменение концентрации бензина с в десорбирующем агенте (водяном паре) со временем при = 0,12 м/с (а) и 0,194 м/с (б)

Проведенный анализ экспериментальных и расчетных кривых, отражающих изменение концентрации паров бензина в десорбирующем агенте (водяном паре) и степени десорбции, показал удовлетворительную сходимость результатов (рис. [c.101]

Уравнение (XV, 23) является уравнением рабочей линии. Оно связывает неравновесные концентрации газа и жидкости в произвольном сечении десорбера. Тангенс угла наклона рабочей линии равен g. С увеличением расхода десорбирующего агента рабочая линия удаляется от равновесной (рис. XV-8). Нетрудно установить, что g И. [c.303]

В случае использования водяного, пара в качестве десорбирующего агента Ко = 0- [c.303]

Увеличение удельного расхода десорбирующего агента д вызывает перемещение рабочей линии в положение, например, АВи что приводит к уменьшению числа тарелок в десорбере. При сни- [c.303]

Полученные парафины и денормализат направляют на ректификацию или адсорбцию десорбирующего агента, который возвращается в процесс. [c.191]

Так как удаление серы происходит в основном в результате каталитического разложения, а не гидрогенолиза, то главный эффект увеличения давления водорода состоит в уменьшении парциального давления углеводорода. Это увеличивает скорость реакции, причем небольшую роль играет также реакция гидрогенолиза. Происходит некоторое гидрирование углеводородных фрагментов, образующихся на- поверхности катализаторов, и они десорбируются. Гидрирующими агентами, возможно, являются атомы водорода, образующиеся при дальнейшем разложении углеводородных фрагментов, хотя может происходить также некоторая адсорбция водорода из газовой фазы. [c.74]

Регенерация адсорбента является одним из основных вопросов при адсорбционной очистке, от решения которого зависит возможность применения метода и его стоимость. Для удаления органических веществ с поверхности углей применяют вытеснительную десорбцию. В качестве десорбирующего агента используют воздух, инертные газы, насыщенный и перегретый пар. При использовании воздуха температура не превышает 120—140°С, для перегретого пара 200—300°С, для инертней газов 300—500°С. Соединения удаляют с поверхности активных углей также водными растворами кислот, щелочей и солей. При очистке газов ог соединений фтора адсорбент подвергался регенерации 2—3 % раствором NaOH на 99,5%, 3% раствором Naj Oa —на 60—65 %, 3 7о раствором NH4OH —на 15%, водой —на 18,7%. Потери адсорбента при регенерации—2—4 г/м газа. Расход воды и регенерационного раствора на 1 м адсорбента составил 10 м . [c.486]

Есл -.выделение поглощенных компонентов иа насы.- щенного абсорбента намечается производить путем десорбции, абсорбент предварительно подогревается теплом отходящих потоков или паром, а затем подается на верх десорбера, в нижкюю часть которого вдувается десорбирующий агент (например, чистый компонент разделяемой смеси). Отпаренный компонент вместе с десорбирующим агентом направляется на дальнейшую переработку, а ненасыщенный абсорбент охлаждается в теп/ообмелнике и снова подается в абсорбер. [c.38]

Десорбцию проводят при относительно повышенных температурах (160—200° С) и пониженных давлениях (3—5 ат). Для десорбции углеводородов из насыщенного абсо"рбента требуется, чтобы парциальное давление извлекаемого компонента в газовой фазе было ниже, чем в жидкой. В качестве десорбирующего агента обычно применяют острый водяной пар. Отпаренные тяжелые углеводороды и водяной пар отводятся сверху десорбера, проходят конденсатор-холодильник и поступают в водоотделитель. Из водоотделителя вода выводится снизу, часть жидких углеводородов возвращается в десорбер на орошение, а балансовое количество поступает в емкость нестабильного газового бензина. Снизу десорбера выходит регенерированный абсорбент, который в теплообменнике отдает свое тепло насыщенному абсорбенту, охлаждается в холодильнике и возвращается наверх абсорбера. [c.166]

Из примера 12. 7 имеем количество тощего абсорбента = 140,00 моль/ч (или g = 1820 кг/ч), количество извлекаемых ко шоненюв газа = = 99,65 моль/ч (или 5090 кг/ч), т, е. Ь = 140,00 + 99,65 = 239,65 мрль/ч. Из уравнения (12. 13) количество десорбирующего агента [c.276]

Процесс десорбции проводится в основном двумя методами. Первый заключается в продувании чер з слой адсорбента десорбирующего газа или пара, не содержащ го абсорбтива. При этом температура десорбирующего агента практически не отличается от температуры адсорбента. Второй мет ад основан на ускорении процесса десорбции с повышением тем7ературы и заключается в продувании через слой адсорбента н сыщенного или перегретого водяного пара или другого нагретог) десорбирующего агента. В данной схеме предусмотрена регене( ация адсорбента десорбцией перегретым паром. [c.149]

Характер кинетических кривых процесса десорбции (см. рнс. 2.23) свидетельствует о том, что расход десорбирующего пара в фазе десорбции может быть оправдан только до определенного значения остаточного содержания поглощенного компонента в угле. В настоящее время в литературе, нет точных рекомендаций, позволяющих однозначно решить вопрос о том, до какого остаточного содержания необходимо проводить фазу десорбции. Попытки решить эту задачу рассмотрением компромиссной ситуации отдельной фазы десорбции [54] нельзя считать успешными. Объясняется это прежде всего тем, что наряду с внутрикомпромиссной задачей фазы десорбции, решаемой относительно количеств десорбируемого вещества и десорбирующего агента, существует и внешний компромисс, обусловленной непосредственной связью фазы десорбции с фазой адсорбции. Увеличивая остаточное содержание десорбируемого вещества в угле, мы уменьшаем тем самым расход десорбирующего агента, что приводит к снижению энергозатрат. Однако с уменьшением расхода пара снижается динамическая активность угля в фазе адсорбции, что ведет к увеличению энергозатрат. Решение этого компромисса возможно только при условии комплексного рассмотрения процесса рекуперации при помощи экономических критериев оптимальности. [c.178]

Изучение параметрической чувствительности критериев оптимальности показало, что наиболее сильное влияние на оба критерия оказывает изменение концентрации поглощаемого вещества— бензина БР-1 в паровоздушной смеси, поступающей на рекуперационную установку. Вторым фактором по степени влияния на критерии оптимальности является уменьшение остаточного содержания бензина после фазы десорбции (увеличение степени десорбции), а третьим — измeнeн e скорости подачи десорбирующего агента (водяного пара). [c.182]

Экстракт, к которому предварительно добавлено небольшое количество воды, вводят в верхнюю часть многоступенчатой десорбциоиной колонны, где смесь паров воды и спирта отдувают движущимся снизу потоком газа — пропан-пропиленовой фракцией. Верхняя часть колонны служит зоной выделения спирта, а нижняя — зоной концентрирования кислоты. В качестве десорбирующего агента помимо углеводородов С3 можно использовать любой газ, не конденсирующийся при данных условиях. [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология