Пределы сушильного процесса

Изменением угла у в формуле (5-2) удобно пользоваться для сравнения экономичности пределов сушильного процесса и различных вариантов его при графическом исследовании на Ус -диаграмме. [c.42]

Пределы сушильного процесса [c.43]

Пределы сушильного процесса и естественная сушка [c.43]

При отсутствии дополнительного подогрева воздуха, чтобы довести его в сушилке до состояния, соответствующего точке С на диаграмме фиг. 5-8, пришлось бы подогреть его перед сушилкой до =140° (точка р), т. е. значительно выше допускаемой. Дополнительный подогрев воздуха в самой сушилке или в промежутках между зонами сушилки и при сравнительно невысоких допускаемых температурах расширяет пределы сушильного процесса и повышает степень использования воздуха в сушилке, повышая конечное его влагосодержание 2. [c.46]

Действительная сушилка отличается от теоретической, работающей в тех же пределах рабочего процесса, наличием как добавочно сообщаемого в сушильной камере тепла, так и потерь тепла. [c.422]

ДГ 0,2М и ДГХ 0,35, изготовленные по общепринятой технологии, а также с частичным сокращением сушильных процессов. Часть агрегатов была собрана с исключением процессов осушки узлов и деталей. Общее количество остаточной воды в агрегатах в зависимости от их типа и условий осушки изменяется в пределах 120—5800 мг (табл. 22). [c.103]

На фиг. 97 приведены кривые изменения расхода тепла топлива на барабанную сушилку (первая группа) при разных Л и температурах газов при входе в барабан. Сушилка работает по основному варианту сушильного процесса на подмосковном угле. Все расчеты сделаны в предположении действительного процесса, заканчивающегося при ig на 10° С выше, чем предел охлаждения (конденсация). Расход тепла в топке q , выраженный через Qp, колеблется для температур от 200 до 300° С при указанных выше характеристиках процесса (при rjj, = 0,9) в пределах [c.166]

Имеются различные иные системы снабжения теплом таких камер, работающих или по основному варианту сушильного процесса или по схеме с возвратом отработанного газа как по каждой камере, так и по всему блоку. Режим сушки может регулироваться у сушилки по фиг. 279 как за счет температуры газов в борове, так и количеством газов. Так, из опыта ВТИ при /бор=Ю0-ь 120° С температура в камере могла держаться в пределах 35 50° С. [c.312]

С теплотехнической точки зрения в процессе отверждения (сушки) можно выделить три стадии (рис. 8.1) / — подъем температуры II — собственно сушка III — охлаждение покрытия. Стадия / характеризуется наличием температурного градиента в пленке At=t —tn, который тем больше, чем выше температура в сушилке t и ниже температура нагреваемого изделия (подложки) tn. Большой перепад температур приводит к неравномерному протеканию процесса отверждения в верхней части пленки возможны деструктивные процессы, тогда как у подложки процесс может быть полностью не завершен. Стадия I при конвективном способе нагрева обычно длительна и во многом определяет общее время отверждения покрытия т/ зависит от массы и теплофизических параметров материалов покрытия и изделия и скорости подвода к ним теплоты. Ориентировочно время т/ (в мин), необходимое для выравнивания t и с, находят как утроенное произведение толщины покрываемого изделия S (в мм) т/ 3б. Продолжительность стадии II зависит от скорости протекания процессов в пленке и является функцией температуры (рис. 8.2). Стадия III может быть проведена как в пределах сушильной установки, так и вне ее. [c.272]

Влагосодержание откладывается на вспомогательной оси, которая проводится изначала координат перпендикулярно оси ординат. Поэтому вертикальные прямые, параллельные оси ординат, представляют собой линии постоянного влагосодержания, и вспомогательная ось носит название оси х. Обычно влагосодержание наносится в пределах от 0,0 до 0,4 кг/кг сух. воздуха соответственно с максимальным влагосодержанием, имеющим место при нормальных сушильных процессах. [c.495]

В результате анализа работы промышленных распылительных сушилок установлено, что наиболее эффективными являются также аппараты, в которых достигается высокая дисперсность при распылении высушиваемого материала, быстрое и полное смешение материала с теплоносителем при высокой температуре последнего. Однако очень часто конструкции существующих сушилок, отличающихся крупными габаритами и занимающих большие производственные площади, не позволяют поднять температуру и скорость сушки до требуемых величин. Процессы сушки в них проводят при температурах газа, не превышающих 500-600 С, и скоростях потоков 0,3-0,5 м/с. Повышение температуры в процессе работы выше указанных пределов приводит к резкому снижению эксплуатационной работоспособности и надежности сушильных установок в целом. Для повышения эффективности промышленных распылительных сушилок, как правило, требуется коренное изменение конструкции и формы сушильных камер, аэродинамической структуры потоков в них и других параметров. [c.153]

Температура, которая обычно необходима для начала каталитической реакции, зависит от присутствующих в газе углеводородов. Так, водород окисляется при комнатной температуре, бензол — при 227 °С, тогда как метан лишь частично окисляется при 404 °С. Для сушильных лакокрасочных печей, например, обычно температура на входе в катализатор в начале реакции поддерживается на уровне 330 °С, и затем в процессе ее снижают до 204°С, когда концентрация горючих примесей приближается к четверти нижнего предела воспламенения. Более подробные сведения о температуре зажигания катализаторов приведены в табл. П1-8. [c.189]

Энергопотребление при производстве различных видов растворимых порошков колеблется в широких пределах в зависимости от исходной концентрации раствора, прямого или косвенного процесса сушки, типа и эффективности сушильного оборудования. Для порошка растворимого кофе, получаемого посредством прямой сушки, расход тепла составляет около 16 747 кДж/кг. Использование косвенной сушки нагретым воздухом увеличивает его расход до 20 935 кДж/кг, а при нагреве воздуха с помощью паровых змеевиков — до 29 309 кДж/кг. Энергопотребление (в кДж/кг) при производстве порошкового молока и бульонов значительно ниже, но в большой степени зависит от массовой доли твердых компонентов в растворе 45 % — 5400, 42 % — 6071, 45 % —6615. [c.271]

Анализ системы (3.11) — (3.20) и (2.6) — (2.10) показывает, что имеется две степени свободы, поскольку число неизвестных превышает число уравнений математической модели, т. е. процесс сушки в заданных пределах влагосодержания материала возможно реализовать при различных комбинациях параметров. Так, например, можно осуществить процесс при различных порозностях КС и, кроме того, возможны различные значения температур сушильного агента внутри и, соответственно, на выходе из слоя. [c.156]

Таким образом, постановка задачи расчета сушильного аппарата псевдоожиженного слоя по заданным значениям ио, й, V я физическим характеристикам веществ приводит к системе взаимосвязанных уравнений (5.68) — (5.77), решение которой должно определить размеры слоя и расход сушильного агента с заданной по технологическим соображениям начальной температурой. Анализ показывает [18], что сформулированная модель процесса имеет две степени свободы. Следовательно, процесс сушки в заданных пределах по влагосодержанию материала можно осуществить при различных комбинациях параметров. [c.275]

Во всех рассмотренных методах расчета движущегося слоя полагалось, что основные параметры процесса неизменны по высоте слоя. Однако в большинстве реальных процессов, строго говоря, большинство параметров изменяются по мере уменьшения влагосодержания частиц материала и температуры сушильного агента, что может быть в полной мере учтено лишь при поинтервальном методе численного расчета. Движущийся слой при этом разбивается на отдельные участки малой высоты, в пределах которых можно проводить вычисления параметров процесса для постоянных значений влагосодержания материала, температуры и скорости сушильного агента, при этом легко учитываются изменения всех величин и, кроме того, данные по скорости сушки и нагрева частиц здесь могут быть использованы в любой форме. [c.312]

Предположения о полном перемешивании дисперсного материала и режиме вытеснения сушильного агента в пределах псевдоожиженного слоя позволяют рассчитывать непрерывный процесс сушки, если полученная в предварительных опытах кинетика сушки и нагрева представительной порции частиц аппроксимированы уравнениями общего вида и(т,() и Т х,1). Процедура расчета при этом состоит в определении комбинации [c.323]

Получае.мый пошаговым расчетом профиль температуры газа усредняется в пределах каждой зоны фонтана, в зависи.мо-стп от значения усредненных температур к расчету принималось соответствующее значение коэффициента скорости сушки частицы. Величины Тф и Тс определялись в процессе гидродинамического расчета с учетом изменения теплофизических свойств сушильного агента и материала. [c.352]

Рабочие температуры процесса сушки находятся в пределах 30—60° С, В среднем время сушки в импульсном кипящем слое равно времени сушки в вакуум-сушильном шкафу. [c.146]

За первым периодом постоянной скорости процесса следует период уменьшающейся скорости удаления влаги из материала при непрерывно увеличивающейся его температуре (второй период (П)). По мере увеличения продолжительности процесса сушки кривая влагосодержания материала асимптотически стремится к значению влагосодержания, равновесного с параметрами сушильного агента (и ), а температура материала ( ) приближается к температуре сушильного агента (t). Скорость сушки в любой момент в пределах второго периода определяется, как и в первом периоде, дифференцированием кривой сушки результат такого дифференцирования представлен на рис. 10.16, из которого следует, что кривая скорости сушки асимптотически стремится к нулю. [c.578]

Анализ приведенных и дополнительных соотношений для теплового баланса и баланса ио влагосодержанию сушильного агента (от которого наряду с температурой зависит величина / ) показывает [5], что задача расчета необходимых габаритов ПС и параметров процесса имеет две степени свободы, т. е. непрерывный процесс сушки в заданных пределах по влагосодержанию материала от /о ДО V можно реализовать при различных комбинациях параметров процесса и габаритов [c.230]

Для поддержания заданной влажности пыли применяется регулятор температуры за мельницей. Повышение существенно снижает производительность мельницы, приводит к забиванию течек, замазыванию пылепитателей. Пересушка пыли недопустима, так как это повышает опасность возникновения взрыва в пылесистеме. Отсутствие простого и надежного способа непрерывного измерения вынуждает вести регулирование сушильного процесса по косвенному показателю — температуре аэропыли за мельницей. Поддерживая постоянной температуру за мельницей t"u, можно сохранить влажность пыли в узких пределах. [c.324]

Кинетика сушки токами высокой частоты не отличается от кинетики процесса сушки другими методами. В начале процесса материал быстро нагревается, скорость сушки увеличивается. Затем наступает период постоянной скорости, характеризующейся постоянством температуры материала и постоянной интенсивностью испарения. В зависимости от электротеплофизических характеристик тела и режимных параметров (v, Е, t , ф, v) процесса температура материала в этом периоде может изменяться в широких пределах. Очень часто процесс сушки токами высокой частоты ведется в первом периоде при температуре материала, близкой к 100° С (аналогично контактной сушке). После окончания периода постоянной скорости интенсивность испарения уменьшается, а температура материала возрастает. При такой организации сушильного процесса интенсивность сушки достигает больших значений. [c.328]

Увязать динамику и статику сушильного процесса, это означает, что при вы-бранщ.1х пределах рабочего процесса воздуха мы должны обеспечить выделение из материала необходимого количества влаги, создав соответствующие размеры сушилки, поверхности испарения и т. д. [c.152]

Для грубых подсчетов иногда можно и в барабанных сунтилках для разных пределов рабочего процесса допуст1Гть пересчет в отношении изменения среднего значения сушильного потенциала воздуха. Мы пока не рассматриваем влияние на напряжение степени заполнения барабана, нредиолагая в этой части идентичные условия (см. далее стр. 166). [c.153]

ОриеигироЕоч1Ю время Tj (в мин), необходимое для выравнивания II находят как утроенное про-изЕедение толщины покрываемого изделия й (в мы) Xj 36. Продолжительность стадии II зависит от скорости протекания процессов в пленке и является функцией температуры (рис. 8.2). Стадия III может быть проведена как в пределах сушильной установки, так и Bi e ее. [c.265]

В последнее время Институтом химического машиностроения (Экихи-машем) разработаны стандарты основных размеров сушильных барабанов и опорных частей к ним (бандажи, ролики, опорные подшипники, рамы и т, д.), а также конструкции типовых приводов. В табл. 21а приведены стандартизированные диаметры сушильных барабанов, а также соответствующие им минимальные и максимальные длины и объемы. Длина сушильных барабанов ограничена в пределах от г З,ЬО до 7D, внутри которых она может варьировать сообразно особенностям сушильного процесса различных материалов 1. [c.531]

Комиссия, расследовавшая аварию, установила, что сушильная камера была смонтирована без необходимой расчетно-проектной цокументации. Расчет материального и теплового балансов каме-оы был выполнен без учета предела взрываемости смеси паров эензина с воздухом. В процессе эксплуатации не контролирова-юсь содержание паров бензина в воздухе, выходящем из сушиль-юй камеры. Более того, при рециркуляции воздуха не предусмат- ивалась рекуперация паров бензина, что в значительной мере [c.151]

Как видно из рис. 21-11, при основном процессе сушки в сушилке, рабо-таюш,ей в тех д е пределах изменения параметров сушильного агента, последний пришлось бы нагревать до температуры <з, определяемой точкой В, т. е. до значительно более высокой температуры, чем в сушилке с промежуточным подогревом < ) [c.756]

Растворяют при нагревании 100 г сернокислого индия безводного в 500—600 мл дистиллированной воды. Полученный раствор (рН-< 1,0) при энергичном перемешивании нейтрализуют аммиаком до pH 2,0—2,5. Бели раствор мутный, его. фильтруют и разбавляют дистиллированной водой до объема 870—900 мл, что соответствует концентрации индия 50 г/л. В раствор сернокислого индия, подогретый до 60—90°, пропускают сероводород до достижения полноты осаждения индия. Температуру раствора во время осаждения поддерживают в пределах 60—90° с помощью водяной бани. Полнота осаждения проверяется качественно пропуаканием сероводорода в прозрачный фильтрат. Если при этом не образуется желтый осадок, процесс считается законченным. Раствор фильтруют, осадок промывают на фильтре горячей дистиллированной водой до отсутствия сулцфат-иона в промывной воде (реакция с хлористым барием в присутствии азотной кислоты). Отмытый осадок сушат до постоянного веса в вакуум-сушильном шкафу при 95—105° и остаточном давлении 10—20 мм рт, ст. [c.34]

В литературе [15] описан метод изучения кинетики сушки, в котором измерение текущего влагосодержания материала осуществляется по величине влажности уходящего сушильного агента. Порция исследуемого влажного материала вбрасывается в предварительно прогретый псездоожиженный слой такого же, но сухого продукта. Сушильный агент, проходящий через слой частиц, увеличивает свою влажность только за счет влагоотдачи влажной порции материала. Динамику изменения влажности сушильного агента на выходе из слоя определяют психрометрическим способом, а текущее значение влагосодержания материала рассчитывают по соотношениям материального баланса. Здесь не нужно производить отбор проб материала и его длительный анализ. Однако чувствительность Нсихрометрнческого способа измерения влажности воздуха требует применения значительных по массе порций вбрасываемого материала, что может заметно из.менить температуру сушильного агента в пределах псевдоожиженного слоя. Кроме того, частицы исследуемой навески материала в процессе сушки контактируют в слое с предварительно высушенными прогретыми частицами, что не соответствует условиям непрерывной сущки, когда каждая частичка в псевдоожиженном слое контактирует с частицами, имеющими различные значения температуры и влагосодержания. [c.266]

Из подобия треугольников ЛВС и йСС следует, что ЭС /СЕ = = А В/СЕ, т. е. расходы теплоты в данной сушилке и в сушилке, работающей по основной схеме, будут одинаковы (при условии тех же пределов изменения состояния параметров воздуха). Однако в сушилке с частичной рециркулящ1ей воздуха обеспечиваются более мягкие условия сушки, а увеличение количества воздуха, проходящего через сушильную камеру, приводит к повышению скорости процесса. Вместе с тем при этом увеличиваются расход энергии на прокачивание воздуха и капитальные вложения вследствие некоторого увеличения объема сушильной камеры. [c.233]

В сушильной камере процесс протекает при / = onst, поэтому он изобразится наклонной прямой ВС, причем точка С отвечает состоянию отработанного (на выходе из сушильной камеры) воздуха (ф2, 2, 2, /2). Совершенно очевидно, что точка С может в пределе лежать на кривой ф= I, так как ниже ее располагается область частичной конденсации паров из влажного воздуха. Отрезок D на диаграмме выражает в масштабе последней разность ( 2 — d , поэтому удельный расход воздуха выразится так I = 1/( 2 — do) = (M D ), где D выражено в мм, г Ма — масштаб влагосодержания, кг/мм. [c.655]

Значительная ошибка, связанная с регидратацией высушенных образцов, может быть допущена в процессе их перемещения из сушильного шкафа в эксикатор и из эксикатора к весам, а также во время взвешивания. Гёде [153], например, сконструировал прибор, состоящий из камеры с электрическим обогревом и автоматическим терморегулятором, приспособленным для циркуляции воздуха, и весов с автоматической записью показаний взвешивания. Автор показал, что целлюлоза, древесная масса и бумага могут быть высушены до постоянной массы всего за 20—70 мин, т. е. быстрее, чем в обычном сушильном шкафу. На таком же принципе основаны промышленные полуавтоматические приборы для рутинных анализов одновременно <10 образцов. Джонсон [201 использовал прибор подобного типа для высушивания древесной муки и получил результаты, совпадающие в пределах 0,1% с данными, полученными при длительном высушивании в вакуум-эксикаторе. Как видно из рис. 3-6, на высушивание образца древесной муки в сушильном шкафу Брабендера или в аналогичном приборе при 130 °С затрачивается только 12 мин, тогда как на высушивание в сушильном шкафу с принудительной конвекцией сухого воздуха —20 мин. Некоторые типы приборов для определения влажности оборудованы регуляторами времени, так что температура и время для каждого определения (в зависи- [c.80]

Определяя влажность нескольких видов кожи по потере массы, Кенеги и Чарлес [207 ] заключили, что более правильные результаты получаются при высушивании в вытяжном сушильном шкафу (вариант Брабендера) при 80 °С в течение 4—6 ч, а не в обычном воздушном шкафу при 100 °С. Результаты высушивания в сушильном шкафу Брабендера трех сортов кожи при 80 и 100 С иллюстрирует рис. 3-18. Максимальное различие между результатами 10 сортов кожи (влажность 8—14%) в сушильном шкафу с постоянной циркуляцией сухого воздуха при 80 °С и в шкафу Брабендера составляет 0,35%. Еще большие различия наблюдаются при высушивании при 100 °С. Например, после высушивания в течение 24 ч результаты изменяются от 1,8% (подошвенная кожа) до 0,1% (гольевой порошок). При высушивании в шкафу Брабендера получаются более высокие результаты, чем при использовании сушильного шкафа с постоянным током воздуха. Экстраполяция результатов высушивания в сушильном шкафу Брабендера при 100 С к нулевому времени обычно дает результаты, совпадающие в пределах 0,3% с высушиванием при 80 С. Исключение составляет сапожная непромокаемая кожа (0,5%) и индийская дубленая ременная кожа (0,65%). Подошвенная кожа содержит гигроскопические соли, которые медленно теряют гидратную воду при 80 °С. При высушивании в сушильном шкафу Брабендера при 80 °С стандартное отклонение составляет 0,15%, что значительно ниже, чем при использовании обычного воздушного сушильного шкафа. Увеличение угла наклона кривой потери массы при 100 С можно объяснить процессами деструкции (главным образом, выделение СОа). [c.142]

Температура материала при сушке не должна превышать определенного предела, обусловленного его физико-химическими свойствами. Эта температура в сушилках с неподвижным слоем может быть превышена вследствие пеизбел-гной неравномерности обтекания материала сушильным агентом с высокой температурой. В этом аспекте сушка в псевдоожиженном слое обеспечивает наибольшую равномерность процесса. Кроме того, при сушке в неподвижном слое исключается возможность применения высокотемпературного теплоносителя во избежание плавления, спекаиия или разрушения высушиваемых материалов. [c.461]

В реальных процессах значения температур сушильного агента в отдельных секциях устанавливаются в ходе самой непрерывной сушки, и, следовательно, величины Ы, К, икр и и для каждой секции подлежат определению в процессе расчета. Расчетные формулы в этом случае могут быть выведены последовательно для каждой из секций, в пределах которых полагается полное перемешивание дисперсного материала м полнее вытеснение сушильного агента. При выводах пр 4нимается [54], что порция частиц р(ы) с1и, поступающая нз предыдущей секции в последующую, распределяется по времени пребывания в новой секции согласно соотношению (5.145). Интегрирование на выходе из каждой секции приводит для многосекционных аппаратов псевдоо кижепного слоя к громоздким результатам [21], которые, однако, упрощаются для случая сушки частиц только в первом периоде постоянной скорости при достаточно высоких температурах, когда значения равновесных влагосодержаний частиц материала во всех секциях малы и их можно принять одинаковыми. Средние влагосодержания дисперсного материала на выходе из п-й секции аппарата имеют вид [c.325]

Сушилки кипящего слоя принадлежат к наименее металлоемким, наиболее простым, а следовательно, дешевым аппаратам и отличаются от остальных сушилок высокой эффективностью процесса. Поскольку расход тепла в газовых сушилках колеблется в небольших пределах и тем меньше, чем меньше удельный расход газов (так как при этом уменьшаются потери тепла с отработанными газами), то в однокамерных сушилках кипящего слоя при удельном расходе сушильного агента 5— 20 кг1кг влаги расход тепла меньше, чем в распылительных и даже в барабанных сушилках. Только расход энергии на дутье иногда превышает эту же статью расхода в сушилках других типов. [c.237]

Нами разработан непрерывный процесс получения толуол-сульфоната натрия, кумолсульфоната натрия и аммония сульфированием соответствующих углеводородов 12— 15%-ным раствором серного ангидрида в жидком сернистом ангидриде при температуре О—2° С и молярном соотношении ЗОз алкилбензол= 1 1. Для уменьшения количеств образующихся в результате побочных реакций сульфата натрия и сульфона в сульфирующую смесь вводят ледяную уксусную кислоту (3—4% от веса углеводорода). Сульфокислоты после отпарки из них растворенного ЗОг нейтрализуют едким натром или аммиаком. Для получения порошкообразного продукта раствор гидротропа сушат в сушильной башне при температуре 200° С. Выход готовых продуктов колеблется в пределах 95—97%. [c.74]

В большинстве рассмотренньтх методов расчета движущегося слоя тюлагалось, что основные параметры процесса сушки неизменны по высоте слоя. Однако в реальных процессах большинство таких параметров изменяются по мере уменьшения влагосодержания частиц и температуры сушильного агента, что может быть учтено при поинтервальном методе численного расчета. Движущийся слой при этом разбивается на отдельные участки малой высоты, в пределах которых вычисления проводятся для постоянньтх (на каждом из таких участков) значений влагосодержания материала, температуры и влажности сушильного агента. При этом сравнительно несложно учитываются изменения всех величин при переходе от участка к участку и, кроме того, данные относительно скорости сушки и натрева [c.224]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология