Конденсация флегмы

Нитроалкан кипятят в течение 1 часа при давлении 100 мм с полной конденсацией флегмы, после чего отбирают дистиллат до тех пор, пока температура не достигнет температуры кипения нитроалкана. Затем отбор прекращают, жидкость кипятят в течение 30 мин. и перегоняют, как описано выше, при полном отборе. Эту процедуру повторяют до удаления всего азеотропа. Затем спускают воду из холодильника и дают возможность парам нитроалкана вытеснить всю воду из трубки для отбора дистиллата. После этого нитроалкан кипятят в течение 2 час. с обратным холодильником, а затем перегоняют при флегмовом числе 25 1, до тех пор пока 25 мл жидкости не будет отгоняться при постоянной температуре, и дистиллат отбрасывают. Перегонку продолжают при флегмовом числе 5 1 (за исключением случая нитроэтана, который отбирают при флегмовом числе 15 1). В случае [c.416]

В этих условиях при высоком коэффициенте извлечения этилена температура точки росы метано-водородной фракции на выходе из колонны равна 460— 170 °К. Для конденсации флегмы в процессе деметанизации в установках фирмы Линде используют метановый паровой холодильный цикл. За последнее время в США разработана более простая схема холодильного цикла с применением только этиленового каскада. [c.326]

Так как большинство колонн удовлетворительно работает при различном давлении, то необходимо определить его оптимальную величину. Увеличение давления вызывает повышение температуры в колонне. Следовательно, надо принимать во внимание главным образом термическую стабильность смесей веществ, которые подвергаются дистилляции. Стоимость оборудования увеличивается, если давление повышается или понижается по сравнению с атмосферным, хотя применение умеренных давлений (до 10 ат) не вызывает чрезмерного увеличения стоимости установки. Вакуумный процесс обычно дорог, так как для его проведения используется специальное оборудование, а в некоторых случаях приходится применять и хладагенты для конденсаторов. В основном давление в колонне должно быть достаточно высоким, чтобы конденсация флегмы могла осуществляться без низкотемпературного охлаждения, но и не настолько большим, чтобы кубовую жидкость нельзя было испарить с помощью доступных теплоносителей. [c.376]

Разумеется, те же самые критериальные выражения могут быть использованы и при оценке ])асхода холода здесь только в некоторых случаях следует учитывать различный потенциал, а следовательно, различную стоимость холода, применяемого для предварительной конденсации, и холода, применяемого для конденсации флегмы и продукта. [c.209]

В приведенной на рис. 29 схеме кругового процесса слабая аммиачная вода перед поступлением в диссоциатор предвари--тельно подогревается в конденсаторе-холодильнике и в теплообменнике. Имеются схемы, по которым подогрев производится не в конденсаторе-холодильнике, а в дефлегматоре (за счет тепла конденсации флегмы) и в теплообменнике или только в теплообменнике. [c.85]

В СИТА наиболее широко применяются установки газоразделения конденсационного типа, работающие под давлением 30—45 ат с охлаждением до минус 100° С. Конденсация флегмы деметанизатора производится обычно с помощью этиленового хладагента. Производительность таких установок высокая и чувствительность их к изменению состава сырья низкая [1, 2]. [c.164]

В США установки извлечения этилена методом низкотемпературной ректификации работают, как правило, при относительно высоких давлениях (около 32—42 атм). Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 61. Режим работы установки следующий охлаждение в предварительном теплообменнике до i = = 10 15° С, дальнейшее охлаждение в теплообменнике глубокого охлаждения хладагентом либо потоком остаточного газа до температуры ниже —20° С (иногда до —60° С). Для конденсации флегмы в колонне извлечения применяют этилен. Так как применение вакуума в этиленовых холодильных системах недопустимо, то минимальное значение температуры в них обычно составляет —95° С (что соответствует давлению 1,7 ата). [c.163]

В США получили также некоторое распространение системы извлечения, работающие при давлении 7—10 ата. Технологическая схема такой установки незначительно отличается от схемы высокого давления. Понижение давления обусловливает соответствующее снижение температуры питания до —100° С и верха колонны до —130 —135° С. Для конденсации флегмы в качестве хладагента в этой схеме используют метан. [c.163]

На конденсацию флегмы в этиленовой колонне. [c.213]

На конденсацию флегмы для колонны разделения конденсата, полученного нри предварительном охлаждении. Орошение представляет собой многокомпонентную смесь, конденсирующуюся в интервале температур —30 Ч--40° С. [c.213]

На конденсацию флегмы для деметанизатора. Орошение представляет метано-этиленовую смесь с преимущественным содержа- [c.213]

При температуре конденсации флегмы, равной 70°, принимаем температуру стенки равной 50°. [c.118]

Пусть, согласно схеме на рис. ХП-16, в колонну поступает Р кмоль исходной смеси, состав которой Хр мол. долей НК. Сверху из колонны удаляется О кмоль паров, образующих после конденсации флегму и дистиллят. Количество получаемого дистиллята Р кмоль, его состав Хр мол. долей НК. На орошение колонны возвращается флегма в количестве Ф кмоль, причем ее состав равен составу дистиллята Хф = [c.513]

Использование тепла конденсации флегмы ио этой схеме позволило снизить расходы пара и воды на ректификацию метанола. [c.473]

В противоточном дефлегматоре с длинными трубками достигается разделение, равнозначное работе нескольких теоретических тарелок. Поэтому такой дефлегматор может заменить целую колонну. Он сконструирован таким образом, что поступающий воздух, сжатый и охлажденный, поднимается по внутренним трубкам, подвергаясь частичной конденсации. Флегма, сконденсировавшаяся в трубках дефлегматора, противоточно стекает по ним, образуя фракцию, обогащенную кислородом, и собирается в сборнике под дефлегматором. Часть воздуха, оставшаяся несконденсированной в трубках дефлегматора, направляется вниз по внешним трубкам, играющим роль холодильника, и конденсируется в них. Полученный таким путем дистиллат , значительно обогащенный азотом, после дросселирования направляется на верхнюю тарелку ректификационной колонны. [c.736]

Пример 5-5. Определить расход пара и охлаждающей воды иа разделение смеси сероуглерод СЗг — четыреххлористый углерод ССЦ в непрерывно действующей ректификационной установке для условий предыдущего примера при следующих дополнительных данных производительность установки 0,139 кг/с (500 кг/ч) готового продукта параметры греющего пара р=3,92-10 Па (4 кгс/см ) (абс.) 1=2 740 кДж/кг (655 ккал/кг) н=143°С параметры воды, охлаждающей дефлегматор и конденсатор а -Ю С и "2=30 С теплота парообразования СЗг Га=350 кДж/кг (84 ккал/кг) и для ССи Гв = 194 кДж/кг (46,4 ккал/жг) теплоемкость СЗа Са = 1,0 кДж/(кг °С) 0,24 ккал/(кг-°С)] и для ССЦ Св=0,837 кДж/(кг-°С) [0,2 ккал/(кг-°С)]. Потери тепла в окружающую среду поверхностью колонны оценить в 5% общего расхода тепла. Принять, что в дефлегматоре происходит только конденсация флегмы, а в конденсаторе — конденсация и охлаждение готового продукта до /кон=20°С. [c.179]

Поскольку средняя логарифмическая начальной Хд и конечной Х/ концентрации кубовой жидкости при периодической ректификация будет всегда меньше, чем таковая начальной концентрации Х/ исходной смеси при непрерывной ректификации 2 < X,,, то, раззпмеется, в этом случае, как и в общем,> / мин- Следовательно, и расход энергии на испарение флегмы и продукта будет всегда больше при периодическом процессе ректификации, чем при непрерывном. Следует опять-таки подчеркнуть, что затраты энергии на испарение и конденсацию флегмы и продукта являются, как правило, главной статьей общего расхода энергии на ректификацию. [c.40]

Проследим выделение любого из компонентов по схеме 2. Здесь каждый отделяемый компонент подвергается несколько раз испарению и конденсации вмьсто с другими менее и более летучими, прежде чем он дойдет до колонны, в которой состоится его выделение в виде кубовой жидкости. При этом перед его выделением он обязательно проходит и ту колонну, в которой выделяется один из менее летучих компонентов, образующий с ним самую трудную пару (определяющую). Следовательно. эта самая труднчя для его выделения пара будет участвовать в этой колонне как определяющая (если она окажется наиболее трудной из остальных разделяемых здесь), и тогда расход энергии на испарение и конденсацию только одного выделяемого компонента будет в этой колонне отвечать минимально необходимому. Но также возможно, что она не будет участвовать как определяющая (так как среди разделяемых в этой колонне пар окажутся более трудные нары), и тогда расход энергии в этой колонне будет больше, чем минимально необходимый для выделяемого компонента. К расходу энергии в этой колонне нужно прибавить еще расход энергии на испарение и конденсацию флегмы и дистиллята для выделяемого компонента в остальных колоннах как в предшествующих отделению менее летучего компонента этой пары, так и в последующих колоннах, через которые проходит рассматриваемый выделяемый компонент каждый раз, испаряясь и конденсируясь до тех пор, пока не завершится его выделение. [c.132]

Как упоминалось выше, для конденсации флегмы в деметани-заторе обычно применяется этилен, испаряющийся при давлении, несколько превышающем атмосферное. В этом случае температура верха колонны может поддерживаться около —95° С и если основная масса водорода отделена от сырьевого газа до ввода его в колонну, то колонна может работать под давлением около 30 ат без серьезных потерь этилена в головной фракции. Если водород не отделен, то давление в колонне надо поддерживать около 40 ат, и даже нри этом имеют место значительные потери этилена, особенно если сырьевой газ содержит много водорода. [c.30]

Рис. 102. Схема конденсационпо-отпарной колонны, в — прямоточная конденсация флегмы б — нротивоточная конденсация флегмы.

Кроме регенерации аммиака из фильтровой жидкости, в аппаратах этого отделения происходит также отгонка аммиака и СО2 из так называемых слабых жидкостей, образующихся в результате конденсации водяных паров из паро-газовой смеси, получаемой при кальцинации бикарбоната натрия в содовых печах (в конденсате растворяются аммиак, выделившийся при разложении углеаммонийных солей — примесей в сыром бикарбонате натрия, а также некоторое количество СОа и содовая пыль, уносимая газами из печей), и конденсации флегмы в поверхностных теплообменниках — холодильнике газа дистилляции (в отделении абсорбции) и конденсаторе дистилляции 4. Оба вида слабой жидкости перерабатывают раздельно. Колонна для переработки содосодержащей жидкости снабжена холодильником, из кото])ого слабая жидкость направляется на вакуум-фильтры для промывки осадка бикарбоната натрия, благодаря чему снижаются потери NaH Og при фильтрации его суспензии. [c.112]

Кальциевые соли ажиларилсульфокислот-ъыотоыож-кулярный алкиларилсульфонат. Получают на основе продуктов конденсации флегмы каталитического крекинга и крекинг-керосина с последующим сульфонированием и нейтрализацией. Средняя молекулярная масса от 40 до 500. Содержание активных веществ 14-15%, воды-до 80%. Существенно снижает поверхностное натяжение воды (до 37 Н/м) уже при концентрации в растворе 0,25%. Дает высокократную и устойчивую пену. Эффективен в цементных материалах, глиняных суспензиях. [c.48]

I бензол поступает в рефлюксный бачок 10 и через мерник 11 — в хранилище I бензола. Часть I бензола из рефлюкспого бачка насосом 13 перекачивается обратно ка верхнюю тарелку ректификационной части разделительной колонны 5, Передаваемый на верхнюю тарелку ректифицирующей части колонны гфодукт, полученный при полной конденсации паров, называется рефлюксом, при частичной конденсации — флегмой. [c.208]

Экстрактивная ректификация может рассматриваться как процесс, сочетающий особенности обычной перегонки и абсорбции с использованием селективного растворителя. Рис. 10 представляет собой упрощенную схему потока, показывающую обычную осуществляемую на практике экстрактивную ректификацию. Применяемый растворитель является менее летучим, чем разделяемые компоненты смеси он загружается в верхней части колонны экстрактивной ректификации с такой скоростью, чтобы концентрация растворителя в жидком потоке вниз от каждой тарелки была достаточно высока для увеличения относительной летучести компонентов, которые должны быть разделены до требуемой степени. Поток пара вверх обеспечивается таким же способом, как и при обычной ректификации, подводом тепла Qg к кипятильнику у основания экстракционной колонны. Жидкий поток вниз обеспечивается частично конденсацие флегмы легких дестиллатов в конденсаторе вверху экстрак+ ционной колонны, а частично — загрузкой растворителя, охлажденного ниже его точки кипения, в верхнюю часть абсорбционной секции экстракционной колонны. Растворитель отделяется от донного продукта обычной ректификацией в десорбционной колонне. [c.38]

Экономика процесса разделения пропан-пропиленовой смеси зависит, главным образом, от концентрации пропилена в исходной смеси, от давления в системе разделения, а также от требование к качеству конечного продукта и наличия низкопотенциального теп ла. Так, при 21 ат в качестве хладоагента для конденсации пропилена можно применять воду, при давлении от 7 до 14 аг для конденсации флегмы наиболее целесообразно использовать теплово насос. [c.120]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология