Теплообменные аппараты средняя разность температур

Средняя разность температур между теплообменивающимися средами зависит от взаимного движения этих сред. Во всех теплообменных аппаратах процесс передачи тепла сопровождается изменением температуры одного или обоих потоков по их ходу. При переменном температурном напоре (разности температур) будет переменным и количество тепла, передаваемого от одной среды к другой. Среднее значение температурного напора, которым пользуются при расчетах, определяется характером изменения температур сред по ходу потоков. [c.164]

При расчете теплообменного аппарата весьма важным является точное определение средней разности температур между теплоносителями (температурного напора) Д ср. [c.15]

Для теплообменного аппарата с прямоточной схемой движения теплоносителя среднелогарифмическая разность температуры принимается также в качестве истинного значения средней разности температуры, но она численно существенно меньше, чем для теплообменника с противотоком. Для других схем движения потоков можно использовать величину определенную для противотока, вводя поправочный коэффициент Р. В этом случае можно определить как [c.143]

Рис. 87. Изменение средней разности температур потоков в теплообменных аппаратах

Во всех поверхностных теплообменных аппаратах процесс передачи тепла сопровождается изменением температуры одного или обоих потоков по их ходу. Движущей силой процесса передачи тепла является температурный напор, т. е. средняя разность температур обеих сред. В каждом конкретном теплообменнике температурный напор зависит от исходных температур сред и характера их взаимного движения (прямоток, противоток, перекрестный ток, смешанный ток). [c.141]

Расчет теплообменных аппаратов состоит из следующих операций 1) определение тепловой нагрузки, Вт (ккал/ч) 2) определение средней разности температур 3) расчет коэффициента теплопередачи, Вт/(м -К) или ккал/(м ч °С) 4) определение поверхности теплопередачи, м 5) определение числа теплообменников выбранного типа, необходимого для регенерации тепла потоков. [c.234]

Метод, основанный на, определении истинного значения средней разности температу-р ы. Разность температуры между теплоносителями изменяется от сечения к сечению, поэтому истинное значение средней разности температуры Мт следует определять на всей длине теплообменного аппарата. Для схемы теплообменника с противотоком истинное значение средней разности температуры называется среднелогарифмической разностью температуры, значение которой определяется выражением [c.143]

Средний температурный напор. В большинстве производственных процессов тепло передается при переменных температурах одного или обоих теплообменивающихся потоков. Очевидно, в этом случае разность температур, или температурный напор, пропорционально которому передается тепло, также будет величиной переменной, меняющейся вдоль поверхности нагрева. В связи с этим возникает необходимость определения средней разности температур (среднего температурного напора) между теплообменивающимися средами. Это среднее значение температурного напора, естественно, зависит от характера изменения температур потоков вдоль поверхности теплообменного аппарата, который может быть различным. К наиболее характерным случаям относятся прямоток, противоток, перекрестный ток и смешанный ток. Основные схемы движения потоков, соответствующие этим случаям, представлены на рис. ХХП-29. [c.605]

Идея использования индекса противоточности в расчетах схем теплопередачи состоит в следующем. Формула средней разности температур в многоходовых теплообмен-иых аппаратах с любым числом ходов сравнивается с формулой Белоконя [8, 9]. Отсюда извлекаются численные значения Рс в зависимости от Р и / . Однако оказывается, что для многоходовых теплообменников индекс противоточности является практически постояиной функцией в области допустимых значений Р и Р. Последнее обстоятельство позволяет с достаточной для практических целей точностью воспользоваться усредненным в области изменения Р и Р значением функции Рс которая уже является только характеристикой геометрии теплообменника. Средние значения рс приведены ниже. [c.128]

При теплообмене жидкости в аппаратах воздушного охлаждения общее направление потоков можно считать соответствующим направлению, изображенному на рис. 6.1, а, поэтому средняя разность температур должна рассчитываться по формуле (6.5) с учетом взятым из рис. 6.1, а. [c.187]

Теплообмен в атшратах. В рекуперативных аппаратах теплообмен теплоносителей осуществляется через стенку (рубашку, змеевик и т.п.). Движение теплоносителей по аппарату разделяют на прямоток, противоток, перекрестный ток и смешанные токи. Для прямотока и противотока (рис.З) тепловой поток, передаваемый через стенку, определяется следующим образом О = КРА1 г, где средняя разность температур Д1 в случае прямотока [c.265]

Тепловую нагрузку аппарата определяют по тепловому балансу. Среднюю разность температур рассчитывают, исходя из теплового режима аппарата, по соответствующей рассматриваемому случаю формуле (стр. 151). Значение коэффициента теплопередачи К в первом приближении принимают сугубо ориентировочно на основании опытных данных. Далее находят ориентировочную величину теплообменной поверхности и вычерчивают предварительный эскиз аппарата. [c.243]

При Мб < 2Д/д, среднюю разность температур в теплообменном аппарате с достаточной точностью можно определять как среднюю арифметическую [c.545]

Ориентируясь на данные, приведенные в примере 9.5, примем предварительно коэффициент теплопередачи в реакторе К = = 800 Вт/(м2-К) и среднюю разность температур А/(,р = 25°С. Тогда, полагая что весь тепловой поток реакции необходимо отвести через теплообменную поверхность аппарата, найдем ее площадь [c.286]

Пример 1. В теплообменном аппарате противотоком движутся два теплоносителя. Горячий охлаждается с 275 до 120 °С, х лод-ный нагревается от 70 до 160 °С. Определить среднюю разность, температур Тср. [c.73]

Снижение опасности теплообменных и диффузионных процессов (коэффициент Кз) для факторов (групп) 1—6 может быть осуществлено уменьшением средней разности температур теплоносителей (Д ср), оптимальным ее подбором, исключающим случаи необоснованного завышения температурного напора, рациональным аппаратурным оформлением процесса и проведением мероприятий по обеспечению максимальных значений теплопередачи, а также усилением контроля за наиболее теплонапряженными узлами аппаратов. Фактор опасности 5 может быть исключен путем замены данного процесса на теплообмен через стенку. [c.258]

Оптимальные рабочие режимы аппаратов. Оптимальный рабочий режим теплообменного аппарата определяется не только скоростями теплоносителей (или величинами Др), ио также перепадами их температур иа концах поверхности теплообмена. Оба эти фактора сопряжены с коэффициентом теплопередачи и средней разностью температур, предопределяя поверхность теплообмена н, [c.371]

При расчете теплообменного аппарата температуры жидкости и среднюю разность температур в отдельных точках определяют с помощью температурных графиков. При рассмотрении характера изменения температур теплообменивающихся жидкостей вдоль поверхности теплообмена различают три случая. [c.11]

Среднюю разность температур между средами определяют по начальным и конечным температурам сред, участвующих в теплообмене. Определение коэффициента теплопередачи, являющегося коэффициентом скорости теплового процесса, представляет наибольшие трудности при расчете теплового аппарата. Коэффициент теплопередачи зависит от характера и скоростей движения теплообменивающихся сред, а также от условий, в которых протекает теплообмен. [c.110]

Теплообмен. Целью теплового расчета аппарата является обеспечение заданного теплового потока через теплообменные поверхности аппарата. Под тепловым потоком Q понимается поток тепловой энергии, передаваемой от среды с большей температурой к среде с меньшей. Величина теплового потока определяется коэффициентом теплопередачи к, площадью поверхности теплообмена f и средней разностью температур А ср между перемешиваемой средой и теплоносителем [c.134]

Стремление к компактности и уменьшению металлоемкости в сочетании с созданием благоприятных условий для проведения теплообмена характерно для всех новых конструкций теплообменных аппаратов. В спиральных теплообменниках (рис. IV. 26) обеспечивается возможность движения жидкости с высокими скоростями и создания чистого противотока. Это позволяет достичь высоких коэффициентов теплопередачи при максимально возможной средней разности температур. Недостаток этих аппаратов — сложность очистки поверхностей теплообмена от загрязнений. Этот недостаток исключается в конструкции пластинчатых теплообменников (рис. IV. 27), представляющих собой пакет тонких гофрированных пластин, снабженных промежуточными прокладками. Последние с помощью стяжного устройства обеспечивают герметичное соединение пластин. На каждой пластине имеются три прокладки. Большая прокладка ограничивает пространство, в котором движется первая жидкость, а малые прокладки герметизируют отверстия, через которые проходит вторая жидкость. Путь, проходимый обеими жидкостями показан на рис. IV. 27. Благодаря малому расстоянию между пластинами (3—6 мм) достигаются значительные скорости движения и высокие коэффициенты теплопередачи [до 4000 Вт/(м2-К)] при сравнительно низком гидравлическом сопротивлении. Недостаток этих аппаратов состоит в том, что диапазон рабочих температур и сред ограничен термиче- [c.358]

Поясните физический смысл уравнения теплопередачи (3,106) и средней разности температур в формуле (3.105) при расчетах теплообменных аппаратов. [c.308]

Формула (5.52) совпадает с формулой (3.105) для средней разности температур теплоносителей в теплообменных аппаратах. Следует, однако, отметить, что для процессов массопередачи логарифмическая формула (5.52) получена не для любой равновесной зависимости Y (X), а только для частного случая линейной зависимости, что справедливо, как правило, только для малых концентраций целевого компонента. Совпадение формул (5.52) и (3.105) объясняется тем, что равновесие для процессов теплопередачи - это также линейное соотношение температур теплоносителей с единичным множителем ij = 1 ij вместо множителя Е для линейной равновесной зависимости в процессах массопередачи. [c.373]

В этих формулах в качестве средних разностей температур ( 1 и Ла) в генераторе тепла и теплообменном аппарате приняты средние логарифмические разности температур (см. рис. 33). [c.87]

В тех случаях, когда теплообмен происходит с изменением температур вдоль поверхности теплообмена, при расчетах теплообменных аппаратов принимается средняя разность температур. Значение средней разности температур можно представить как разность между средними температурами первичной и вторичной рабочих сред [c.51]

Рихтером (111] на основе испытаний разработана номограмма для определения расходных коэффициентов (рис. 49). Приняты действительная зона дегазации г— о = 0,08, концентрация пара, выходящего из дефлегматора е == 0,998, разность температур греющего насыщенного пара и высшей слабого раствора в кипятильнике 8° С, средняя разность температур в теплообменных аппаратах от 5 до 10° С. [c.120]

Определение движущей силы теплообмена, т. е. средней разности температур. Расчет температурного режима теплообменного аппарата состоит из определения средней разности температур А/ср, вычисления средних температур теплоносителей (рабочих сред), а также определения температуры стенок аппарата. [c.21]

Средняя разность температур в теплообменных аппаратах определяется в зависимости от схемы теплопередачи. Еслп температуры нагревающего и пагреваемого потоков постоянны, как, например,. [c.153]

Расчет теплообменных аппаратов до недавнего времени сводился только к расчету Стационарных режимов и нахождению таких параметров, как средняя разность температур, коэффициенты теплопередачи, поверхность теплопередачи и гидравлические сопротивления. Однако при создании современных автоматизированных технологических систем необходимо иметь количественные зависимости в виде математических моделей, характеризующих как, стационарные, так и нестационарные ренгнмы работы теплообменных устройств. [c.230]

Политропические реакторы с непрерывным теплообменом вследствие часто наблюдаемого равенства температур входа п выхода из зоны реакции нередко ошибочно принимают за технически изотермические, хотя эффективность работы их, как правило, даже ниже, чем у ступенчатых схем. Условия работы этих систем зависят от основных химико-технологических характеристик процессов и многих конструктивных и чисто теплотехнических факторов. Наряду с общетехнологическими моментами весьма значительное (и часто даже решающее) влияние на ход процесса оказывает интенсивность теплоотвода из единицы объема зоны реакции. Определяющая ее величина тепловой напряженности удельной поверхности теплообмена переменна и, ак известно, равна произведению коэфициента теплопередачи и средней разности температур ( /ср) между реагирующей смесью и хладоагентом. В свою очередь разность температур зависит от распределения тепловыделений по длине аппарата, которое при процессах с криволинейными графиками кинетики резко неравномерно, что отмечалось уже ранее и было показано на фиг. 69 и 70. [c.336]

Для решения уравнения теплопередачи с целью определения расчетной поверхности частиц (начальной высоты слоя На) необходимо определить коэффициент теп-лоогдачи и среднюю разность температур. При интенсивном перемешивании частиц в кипящем слое их температура приближенно принимается одинаковой и равной температуре tт, при которой частицы выходят из установки. Можно легко показать, что в этом случае с учетом экспоненциальной зависимости температуры среды по высоте слоя [уравнения (1-8), (1-12)] средняя разность температур между материалом и потоком равна среднелогарифмической. Поэтому при конструкторском расчете теплообменного аппарата с кипящим слоем среднеинтегральный температурный напор определяется как среднелогарифмический из разностей хчмператур в начале Д/вх. и в [c.128]

Испаритель является теплообменным аппаратом, расчет размеров которого при заданной производительности сводится к определению коэффициента теплопередачи, средней разности температур, поверхности нагрева и расхода теплоногитгля. Тепловой расчет испарителей выполняют по основному уравнению теплопередач [c.198]

При подборе испарителей и конденсаторов среднюю разность температур А/принимают равной 3—5 С для кожухотрубя э х аппаратов и 8—12 °С при охлаждении воздуха в камерах и конденсаторах с воздушным охлаждением. Если занижена площадь теплообменной поверхности при выборе аппарата или коэффициент теплопередачи уменьшился вследствие загрязнений и осадков при эксплуатации, средняя разность температур Ai возрастает. Для отвода необходимой теплоты в испарителях приходится поддерживать более низкую температуру кипения /д. а в конденсаторах растет температура конденсации 4- С повышением или снижением Iq всего на 1 °С расход электроэнергии увеличивается на 3—4 %. [c.99]

Установленный выше принцип экономической целесообразности противохока по сравнению с прямым током может являться ведущим при сравнительной оценке различных схем сложного (смешанного или перекрестного) тока. Прй смешанном токе средняя разность температур при одинаковых начальных и конечных температурах выше, чем при противотоке, но ниже, чем при прямом токе. Таким образом, смешанный ток занимает промежуточное между ними положение. Аналогично обстоит дело и с другими условиями тепловой работы теплообменных аппаратов, зависящими от направления тока рабочих сред. [c.63]

В теплообменных аппаратах вместо ЧЕП в качестве исходной величины можно принять среднюю разность температур АГср. Учитывая сложность расчетов с помощью средней интегральной разности, можно ограничиться заданием минимальной разности температур АГпип, которая наблюдается в одном или двух сечениях по высоте теплообменного аппарата. В ряде случаев следует принимать различные ДГтш для разных схем. [c.200]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология