Теплообменник температурный напор средни

Во всех поверхностных теплообменных аппаратах процесс передачи тепла сопровождается изменением температуры одного или обоих потоков по их ходу. Движущей силой процесса передачи тепла является температурный напор, т. е. средняя разность температур обеих сред. В каждом конкретном теплообменнике температурный напор зависит от исходных температур сред и характера их взаимного движения (прямоток, противоток, перекрестный ток, смешанный ток). [c.141]

Для многоходовых теплообменников средний температурный напор, вычисленный для противотока, умножают на поправочный коэффициент, величина которого определяется значениями Р R, равными, согласно уравнениям (VII. 8) [c.207]

Определяют средний температурный напор в теплообменнике. [c.71]

Направление потоков — противоток. Температура воды на входе н выходе из теплообменника равна соответственно 60 и 37,8° С, нефти — 26,7 и 37,8° С. Необходимо определить средний температурный напор процесса подогрева нефти. [c.158]

При прямотоке Мо = й—1[ = — 7 при противотоке Если (А А к) < 1,5, то вместо среднелогарифмического температурного напора можно использовать среднеарифметический. На рис. VII-1 представлено изменение температуры по длине теплообменника при прямотоке и противотоке. Для многоходовых теплообменников (смешанный ток) или теплообменников с перекрестным током значение среднего температурного напора, вычисленное для противотока, следует умножить на поправочный коэффициент е (меньший единицы). Значения этого коэффициента находят из графиков, построенных для каждого типа теплообменника, приводимых в справочной литературе. Выбор поправочного множителя е зависит от величин отношений Р ц Н [c.182]

В случае простого смешанного тока, когда в межтрубном пространстве теплообменника теплоноситель делает один ход, а в трубном пространстве два хода, средний температурный напор рассчитывают пО формуле [c.457]

Расчет поверхностных конденсаторов для чистых паров совпадает с расчетом теплообменников. Вследствие того что температура конденсации паров остается постоянной по всей поверхности теплообмена, средний температурный напор А/ср (уравнение VII. 7) не зависит от относительного направления движения теплоносителей (прямоток, противоток, смешанный или перекрестный ток). [c.191]

При отношении разности температур теплоносителей на концах теплообменника (Д /Ду <2 можно с достаточной для технических расчетов точностью определять средний температурный напор как среднеарифметическую величину, т. е. принимать [c.302]

Однако равенство средних температурных напоров Д =1(1ет для сопоставляемых теплообменников справедливо лишь при одинаковой взаимной ориентации канала и потока в этих поверхностях. При сравнении теплообмен-16 [c.16]

При противотоке средний температурный напор также определяется средней логарифмической разностью температур на входе и выходе теплообменника [c.98]

Определить средний температурный напор А1 дпя условий задачи 4.2.2.3, если теплообменник спроектировать по схеме "перекрестный ток . [c.53]

Часто можно принять теплоемкости потоков постоянными по всей длине теплообменника. В этом случае методика определения среднего температурного напора упрощается. Она зависит от схемы движения рабочих потоков вдоль поверхности теплопередачи. [c.35]

Для теплообменников, у которых теплоноситель делает в трубном пространстве п ходов, средний температурный напор определяют по формуле [c.458]

После определения и выбора названных величин находят средний температурный напор ЛТ р в теплообменнике. При встречном направлении движения в теплообменнике рабочей жидкости и охлаждающей среды [c.124]

Как указывалось в гл. 1, на теплообмен в РВП оказывает влияние нестационарность процесса переноса тепла. Влияние нестационарности сказывается на величине суммарного температурного напора в теплообменнике. Это связано с тем, что при вращении ротора воздухоподогревателя изменение тем- пературы металла набивки на газовой и воздушной сторонах за цикл имеет разный характер (рис. 2-1). Вследствие этого средняя температура металла на газовой стороне несколько выше, чем на воздушной, поэтому фактический температурный напор, который складывается из температурного напора на газовой А/г = [c.41]

Снижения температурного напора можно избежать при хорошей циркуляции и однородном распределении потока в теплообменнике. Разделение двухфазного потока в теплообменнике и выходном патрубке вызывает накопление тяжелых компонентов, приводя к повышению температуры начала кипения смеси и уменьшая теплоперенос при той же температуре нагревающей средн. Высыхание и пленочное кипение, наблюдаемые при высоких разностях температур, приводят к низким коэффициентам теплопередачи, загрязнению и коррозии. [c.33]

Производительность реактора синтеза метанола при низком (5 МПа) давлении равна 384 т метанола в сутки. Из реактора уходит газовая смесь с массовой долей метанола 3,3%, охлаждаемая в кожухотрубном теплообменнике от 280 до 120°С поступающим холодным синтез-газом. Определить число труб теплообменника (средний диаметр трубки 14,6 мм, длина 12 м), если удельная теплоемкость газовой смеси на выходе из колонны равна 3,2 кДж/(кг-К), коэффициент теплопередачи 520 Вт/(м2-К), а средний температурный напор 55 К. Теплопотери теплообменника принять равными 5%. [c.105]

Теплообменные аппараты. Теплообменные аппараты — один из основных видов технологического оборудования, они составляют примерно 30—40 % от всего химического оборудования. По назначению различают теплообменники, холодильники, подогреватели, конденсаторы. Наиболее распространены поверхностные теплообменники, теплообмен в которых осуществляется через поверхности (стенка трубы, пластины и т. д.), разделяющие среды и исключающие их смешение. Передача тепла сопровождается изменением температуры сред, средняя разность которых является движущей силой процесса передачи тепла и называется температурным напором. [c.267]

Измерив в опытах (см. рис. 96) начальные и конечные те.мпературы рабочих сред, проходящих через теплообменник Ь и и,, и их расход и вычислив средн температуры этих сред и го, средний температурный напор Д/ и удельный тепловой поток д, можно вычислить сначала частные температурные напоры ДГь Д/ст и Д/г, а затем и средние температуры поверхностей стенки. [c.137]

Средний температурный напор в теплообменнике А/ при неизменной конечной температуре продукта /2 и постоянной температуре второй рабочей среды зависит от начальной для тенлообменника температуры продукта [c.244]

Применение в установке для ректификации водорода пластинчато-ребристых теплообменников целесообразно не только из соображений, связанных с очисткой газа, но и с любой точки зрения. Регенераторы дешевле пластинчато-ребристых теплообменников, но они непригодны для работы на любом температурном уровне. Что же касается средних предельных температурных напоров, необходимых по условиям полной сублимации, то для регенераторов они примерно такие же, как и для пластинчато-ребристых теплообменников. Можно ожидать, что очистка в регенераторах также будет происходить хорошо. Насадка регенераторов, состоящая, например, из свернутых в диски рифленых лент, по геометрии поверхности сходна с прерывистыми рифлеными ребрами. [c.169]

В обычных условиях работы применяется теплообменник с простым перекрестным током (фиг. 2). В более ответственных случаях, когда средний температурный напор при перекрестном токе значительно ниже, чем при противотоке, используется многоходовый теплообменник с перекрестным током (фиг. 4). Такое решение часто обеспечивает большую эффективность и компактность конструкции. Теплообменники этого типа широко применяются при теплообмене как газа с газом, так и газа с жидкостью, особенно если в одной из секций проходит газ низкого давления. [c.202]

Чтобы проиллюстрировать большое значение равномерного распределения, рассмотрим распределение потоков между двумя блоками для случая противотока. Отношение массовых расходов г и разность предельных значений температуры А Г считаем известными. Допустим, что удельная теплоемкость Ср обоих потоков и коэффициент теплопередачи к не зависят от температуры газа. Тогда изменение температурного напора по длине теплообменника при г Ф 1 будет учитываться средним логарифмическим температурным напором ЬТ . Количество тепла, переданного на единицу массового расхода потока У, равно Поверхность теплообмена X к X = p Ty. [c.238]

В несбалансированных теплообменниках (ДТ о)опт соответствует среднему логарифмическому температурному напору. [c.261]

Определить площадь поверхности теплообмена керосиновых теплообменников на установке АТ, щ которых 80000 кг. керосина с= 1,580 кДж/( г-К)] охлаждаются от 180 до ИО С за 1 ч коэффициент теплопередачи /С=100 Вт/(м -К) средний температурный напор 82 К. [c.39]

В реактор для окисления этилена в этиленоксид поступает в час 16000 м газовой смеси, объемная доля этилена в которой равна 30%. Окисление проводят при степени конверсии этилена за один проход 10% и селективности 72%. Реакционный газ, объемная доля этиленоксида в котором 1,9%, проходит теплообменник, где его температура снижается на ПО К за счет нагревания поступающей газовой смеси. Определить площадь поверхности теплообмена теплообменника, если коэффициент теплопередачи 40 Вт/(м -К), объемная теплоемкость реакционного газа 1,48 кДж/(мЗ-К), а средний температурный напор 80 К. [c.127]

Экспериментальные исследования процессов конденсации пара в смешивающих конденсаторах показывают высокую интенсивность теплоотдачи, превосходящую по величине коэффициента теплоотдачи а капельную конденсацию на твердой поверхности теплообменника. Так, например, при смешивании пара (температурой 100— 250° С) и воды (температурой 15—40° С) в многоструйном конденсаторе средний коэффициент теплоотдачи а , отнесенный к поверхности струи и температурному напору в камере смешения, достигает 100 квт/ м -°С) и более [27]. [c.78]

Как правило, теплообменник с бд < 0,8 редко является эффективным, поэтому, согласно величине полученной из рис. 88, г, принимается теплообменник, имеющий 4 хода в кожухе и 8 или более ходов в трубках. Средний температурный напор с учетом коэффициента при это>1 составит 0,84 X 34,2 = 28,7° С. Окончательный выбор теплообменника определяется его размерами, гидравлическим сопротивлением, стоимостью и др. Любой поток, которы11 испаряется или конденсируется в процессе теплообмена, обычно пропускается через кожух теплообменника. [c.159]

Определить средний температурный напор в противоточ-ном воздушно-гелиевом теплообменнике энергетического атомного реактора, Гепий охлаждается от 700 до 440°С и нагревает воздух от 590 до 670°С. [c.53]

Иногда в многоходовых теплообменниках со смешанным током теплоносителей поправка к среднему температурному напору на несовершенство теплообмена может быть значительно меньше единицы. Это указывает на то, что в выбранном аппарате или системе аппаратов схема движения тепло-обменивающихся потоков неэкономична. В таких случаях процесс целесообразно проводить в одноходовом аппарате или увеличивать число последовательно соединенных аппаратов. [c.91]

Третья схема движения жидкостей в теплообменниках такова, что жидкости текут в направлениях, перпендикулярных друг другу. Такая схема называется перекрестным током и показана на рис. 1-6. Одна из жидкостей омывает поверхность нагрева спереди, а другая — сзади и скорость обоих потоков жидкостей одна и та же. Определить средний температурный напор в этом случае бывает гораздо труднее, чем для теплообменников с прямотоком и противотоком. Такой расчет был выполнен В. Нуссельтом [Л. 1]. Как видно из рис. 1-6, температура обеих жидкостей в конце пути неодинакова по всему сечению канала. Средняя температура по сечению канала в конце пути обозвачается символом 4. Температурный напор в начале, пути двух жидкостей, омывающих поверхность нагрева, находится из выражения [c.36]

Проблема заключается в определении среднего (по поверхности теплообмена F) температурного напора в проектных ста-щюнарных задачах, когда известны (заданы) температуры теплоносителей — на входе в теплообменник и на выходе из него (не исключено — постоянные по / при изменении агрегатного состояния или идеальном перемешивании потоков). Знание Дер позволяет далее рассчитать необходимую теплообменную поверхность Fno формуле (7.14а). [c.550]

Ведутся такне работы по повышению степени использования тепла на установках АВТ и АТ путем выбора оптимальных скоростей теплоносителей и повышения средних температурных напоров в каждом теплообменнике. Во ВН ШИнефти разработана программа расчета схем теплообмена с помощью ЭВМ для установки АВТ-3,5. В результате пе-реобвязки действующей теплообменной аппаратуры температуру нефти перед отбензинивающей колонной K-I удалось повысить на 40-45°С, что позволило сократить расход топлива на 14 тыс.т, отключить восемь аппаратов воздушного охлаждения с общей установленной мощностью электродвигателей 560 кВт и, кроме того, повысить производительность установки за счет разгрузки печи "горячей струи" колонны K-I. [c.6]

При сопоставлении физических констант водорода и воздуха можно заметить, что при прочих равных условиях для водорода имеют место более высокие коэффициенты теплопередачи, что приводит к уменьшению поверхности теплопередачи вследствие малой объемной теплоемкости водорода или, при заданной поверхности теплообмена, — к уменьшению недорекуперации. Расчетный анализ показывает, что средний температурный напор в равновеликом теплообменнике для водорода может быть примерно в два раза меньше, чем для воздуха. Для теплообменников низкого давления, у которых потоки имеют примерно постоянные теплоемкости, телшературный напор одинаков для всей поверхности следовательно, недорекуперация у водородного теплообменника может быть в два раза меньше, чем у воздушного. [c.80]

Системы с внешними (независимыми) холодильными циклами удобнее в эксплуатации. Однако ввиду того, что необходимо осуществлять передачу холода от холодильного агента к технологическому потоку через стенки теплообменников и конденсаторов, температурный уровень внешнего холодильного цикла обычно ниже на величину среднего температурного напора в теплообменном аппарате. Снижег ние же температурного уровня вырабатываемого в системе холода приводит к увеличению энергозатрат на его получ ие. Поэтому схемы с внутренними холодильными циклами энергетически выгоднее. [c.204]

Ввиду несложности и в то же время громоздкости вычислений мы не приводим здесь численного примера решения подобной задачи и ограничимся обобщением выводов из такого анализа нескольких вариантов пластинчатых нагревателей для жидкой среды с различными начальными иараметра.ми. Под начальными параметрами в рамках данной задачи подразумеваем параметры процесса при работе теплообменника без рециркуляции или до начала рециркуляции в системе. При этом имеем в виду начальную производительность аппарата, начальную скорость нагреваемой среды, начальное среднее число Рейнольдса, средний температурный напор и т. д. [c.246]

Авторы ответили на вопрос Уорда о влиянии неравномерного распределения газа между соединенными параллельно теплообменниками, возникающем при использовании результатов испытаний одиночного теплообменника для проектирования промышленной установки. Такое неравномерное распределение бесспорно повлияло бы на процесс теплопередачи, но не сказалось бы на сублимации примесей, ибо при переключениях количество проходящего по теплообменнику газа стремится остаться постоянным, хотя и не одинаковым для различных пара тлельно соединенных теплообменников. Неравномерное распределение газа ухудшило бы теплопередачу и увеличило бы в среднем температурный напор между основными потоками, чему могла бы препятствовать только теплопроводность металла [c.177]

Для несбалансированных теплообменников средний логарифмический температурный напор и оптимальное поперечное сечение принимаются равными (ДГо) ОПТ. и оптимйльному попврвч-ному сечению в сбалансированном теплообменнике. Далее, можно показать, что lFмQ и ЪРм Р1Р) в уравнении (24), а следовательно, и общий расход энергии, который является основной частью общей стоимости процесса теплообмена, практически не зависят от наличия несбалансированных потоков, несмотря на увеличение общего объема теплообменников. Поэтому в дальнейшем мы будем рассматривать вопросы экономики сбалансированного теплообменника. При применении полученных результатов к несбалансированному теплообменнику следует принимать его оптимальное поперечное сечение таким же, как и для сбалансированного, а средний логарифмический температурный напор равным (Д7 д)опт. для сбалансированного теплообменника. [c.252]

Средняя разность температур между потоками на теплом конце регенераторов технологического кислорода 3 равна 3 К. Средняя разность температур на теплом конце реверсивного пластинчато-ребристого теплообменника 2 между потоками воздуха и азота ДГд = 3 К между потоками воздуха и. технического кислорода ДГк = 3 К- Температурный напор в конденсаторах 11 ЛГконд = 2,2 К. Расчетная температура окружающей среды 303 К. ч [c.239]

Определить площадь поверхности теплообмена в теплообменниках на установке прямой перегонки нефти, в которых 60 000 кг нефти с =1,885 кДж/(кг-К)] в час нагреваются от 125 до 200 °С коэффициент теплопередачи /(=110 Вт/(м2-К) средний температурный напор 89 К. Определить число стандартных теплообменников, если площадь поверхности теплообмена одного стандартного теплообмённика составляет 100 м . [c.39]

Получение идентичной для этих типов теплообменников функциональной зависимости между параметрами х и является результатом того, что для них средняя раз1Ность температур является средним логарифмическим из максимального и минимального температурных напоров в теплообменнике. При этом параметр всегда соответствует среднему логарифмическому значению из параметра х и единицы. [c.89]

Дополнительные осложнения при проверочном расчете возникают в связи с необходимостью предварительного определения коэффициента теплопередачи ср-Даже при известных расходах сред и конструктивных размерах поверхности теплообмена точное определение коэффициентов теплопередачи, как явствует хотя бы из формул (2-136), требует знания средних температур обеих сред в теплообменнике, которые в задачах проверочного расчета (кроме задачи 7) заранее неизвестны и могут быть точно определены лишь в конце его. Поэтому точный проверочный расчет также требует применения метода последовательных приближений, причем в первом приближении следует задаваться средними температурами обеих сред. Для этой цели может быть использовано соотношение (2-476), согласно которому в противоточном аппарате при соблюдении равенства СгСр = = Оу Сх средняя температура любой среды представляет собой среднеарифметическое из температур этой рреды на входе и выходе из теплообменника. Для всех остальных случаев и направлений потоков такое соотношение является лишь достаточно грубым приближением однако даже оно не может быть использовано в задачах, где для какой-либо среды хотя бы одна из температур заранее неизвестна. В подобных случаях требуется предварительная оценка этой температуры, исходя из величины минимального температурного напора в теплообменнике, принимаемого в первом приближении равным 5—15° С. [c.141]