Модель двухскоростная

Поведение реального физического процесса в данных условиях может совпадать с поведением идеального процесса, а может и не совпадать с ним. Так, при движении твердых частиц в жидкости при захлебывании наблюдается нарушение только условия стационарности. Поведение потока в данном случае может быть описано в рамках принятой нами модели идеального дисперсного потока, но с использованием нестационарных уравнений. При движении пузырей в условиях, близких к захлебыванию, в среднем поток остается стационарным (расходы фаз не изменяются), но нарушаются условия отсутствия коалесценции и монодисперсности частиц, что приводит к существенным изменениям картины течения и соответственно к кризису принятой модели идеального дисперсного потока. В частности, существенно изменяется сила межфазного взаимодействия, появляется значительная неравномерность распределения пузырей по сечению аппарата, а движение фаз, по-видимому, уже не может быть удовлетворительно описано с помощью двухскоростной модели. [c.96]

Двухфазная модель строится по аналогии с моделью двухскоростного континуума (см. подраздел 3.3.2). [c.209]

Отметим, что не со всеми аргументами, приведенными авторами [41] для обоснования выражений (2.41) и (2.42), можно согласиться. В частности, несколько эклектическое объединение различных теоретических подходов привело к тому, что использованное ими выражение для эффективной вязкости суспензии с коэффициентом 2 = /з не переходит при в формулу Эйнштейна. Для объяснения этого факта авторам [41] пришлось привлечь недостаточно обоснованное предположение о том, что вязкость суспензии, измеренная с помощью вискозиметров в условиях, когда суспензия может рассматриваться как однофазная среда, должна отличаться от вязкости суспензии, в которой имеет место относительное движение фаз. Результаты расчетов вязкости суспензий, полученные методами самосогласованного поля по односкоростной [117] и двухскоростной моделям [118] не подтверждают этого факта и в обоих случаях дают одинаковые выражения для вязкости суспензии. [c.76]

Предложена математическая модель двухскоростной и двухтемпературной механики смесей для описания процессов, протекающих при взаимодействии ударных волн и волн сжатия с областью перемешивания двух газов. В рамках упрощенной математической модели построено решение, описывающее формирование диффузионного слоя перемешивания. В общем случае для полной модели смеси численно решена задача о взаимодействии этого слоя с ударными волнами и волнами сжатия в одномерном нестационарном течении. Дан анализ возникающих волновых картин течения как при переходе ударной волны из легкого газа в тяжелый, так и из тяжелого в легкий. Обнаружено, что при прохождении ударной волны из тяжелого газа в легкий слой оказывается пересжатым, что приводит к его расширению после сжатия за фронтом преломленной ударной волны. Получено удовлетворительное совпадение с данными экспериментов по изменению ширины слоя перемешивания. [c.21]

Идеальный дисперсный поток может быть описан двухскоростной моделью взаимопроникающего движения двух несжимаемых фаз в поле сил тяжести, с одинаковым давлением в фазах, одинаковыми частицами, форма которых близка к сферической, при отсутствии вязкого трения на стенках колонны, дробления и коагуляции частиц. [c.87]

Условия (3.3.2.67) фактически означают, что время гидродинамической стабилизации частиц в потоке и характерное время диффузионных процессов малы по сравнению с характерным временем возмущающего сигнала. При выполнении условий (3.3.2.67) нестационарные уравнения вертикального дисперсного потока в рамках бесстолкновительной, двухскоростной модели в безразмерных переменных можно записать в виде [c.192]

Далее изучаются теоретические характеристики волны воспламенения в газовзвеси частиц магния с учетом скоростной неравновесно-сти. Модель сводится к системе двух дифференциальных уравнений для скоростей фаз за фронтом ударной волны. Показано, что в рамках двухскоростной модели видоизменяется критерий воспламенения. Основные типы течения смеси за фронтом УВ остаются прежними с воспламенением частиц (Р ) и с регулярным нагревом (Р2). Однако наличие скоростной неравновесности приводит к изменению локальных характеристик течения. Выявлено три типа поведения температуры частиц за фронтом УВ (с монотонным изменением температуры для Р и немонотонным для - Р и Р2) и два соответствующих им типа пространственного распределения температуры газовой фазы. Проведена верификация модели на основе данных эксперимента. Показано согласование односкоростной и двухскоростной моделей по времени задержки воспламенения. Сопоставлено влияние на данную характеристику в обеих моделях размера частиц. Получена единая формула для расчета периода индукции смеси кислорода и частиц магния, учитывающая изменение числа Маха УВ и радиуса частиц. [c.15]

И двухскоростной моделей при радиусе, не превышающем приблизительно 6 мкм, а при больших размерах частиц начинают проявляться эффекты скоростной неравновесности смеси, не учитываемые в односкоростной модели. В целом количественные различия в расчетном периоде индукции по этим моделям небольшие (отметим, что вычисления в [42] проводились с другим набором кинетических констант). [c.157]

В [50] численно исследовалась задача о взаимодействии УВ с пылью, заполняющей каверну для чисел Маха 1.3 и 2.032, соотношения плотностей газа и частиц 1 и 5, размера частиц 1, 10 и 50 мкм. Было показано, что дифракционные структуры в каверне затухают в смеси, особенно при высоких концентрациях частиц. Эти эффекты проявляются в распределении давления на стенке. Используется математическая модель механики гетерогенных сред без учета объемной доли частиц в двухскоростном двухтемпературном приближении. Для решения соответствующей начально-краевой задачи использовалась конечно-разностная схема второго порядка по времени и пространству. Результаты расчетов показали, что по сравнению со случаем чистого газа в каверне волновая картина в ней меняется, если туда добавить частицы. Скорость дифрагированных и отраженных У В уменьшается при увеличении нагрузки потока частицами или уменьшении их диаметра. По этим же причинам, т. е. с ростом объемной концентрации частиц в каверне или уменьшением их диаметра, УВ в каверне становятся полностью дисперсионными. Кроме того, уровень давления на стенках каверны в значительной мере зависит от загрузки потока. [c.205]

Повышенные требования по безопасности ЯЭУ вызывают необходимость совершенствования расчетных методик для анализа теплогидродинамических процессов в оборудовании ЯЭУ. Наиболее широко используемая полностью негомогенная неравновесная двухскоростная модель двухфазного потока равных давлений фаз включает в себя систему [c.58]

Проверка адекватности модели кристаллизатора типа Кристалл . Для проверки адекватности системы уравнений (2.226) третьей фазой пренебрегали, рассматривалась двухскоростная система. Первая фаза — раствор, поднимающийся вверх со скорстью у,, вторая фаза — кристаллы, опускающиеся вниз под действием силы тяжести со скоростью [c.217]

В зоне кольцевого канала рассмотрим двухскоростную, двухтемпературную среду. Первая фаза — раствор, опускающийся вниз со скоростью Vl, обладающий температурой Tt", вторая — кристаллы, опускающиеся вниз со скоростью Ua" и обладающие температурой Гг" (где индекс к характеризует зону кольца). Третья фаза в зоне кольца отсутствует. Примем допущения, аналогичные принятым при выводе модели для зоны трубы. Тогда для установивщегося режима работы получим математическую модель процесса кристаллизации в зоне кольцевого канала в виде [c.223]

В продаже имеются вискозиметры различных модификаций с прямым отсчетом. Вискозиметр Фэнна модели 34 (рис. 3.7) работает при двух постоянных частотах вращения 300 и 600 мин . Реометр фирмы Бароид аналогичен ему, но вместо электродвигателя имеет ручной привод. Двухскоростной вискозиметр сконструирован таким образом. [c.98]

Целый ряд явлений, протекающих в вертикальных дисперсных потоках и важных для расчета многих технологических процессов, удается 01шсать, используя двухскоростную модель одномерного взаимопроникающего движения фаз с одинаковым давлением. В этом случае пренебрегают вязкими напряжениями в сплошной фазе. Это дает в уравнении (3.3.1.3) Т1 =0 и приводит к выравнргеанию поля скоростей по сечению аппарата. Под термином двухскоростная модель понимается, что дисперсный поток состоит из двух взаимопроникающих континуумов (двух непрерывно распределенных фаз). Это обстоятельство накладывает определенные ограничения на состав дисперсной системы он [c.178]

Одномерная двухскоростная модель позволяет для однородного вертикального пневмо- и гидротранспорта, однородного псевдоожижения, седиментации, дисперсного потока жидкость— жидкость и пузырькового течения определить режимы движения фаз, отыскать зависимости между объемной долей дисперсной фазы и входными характеристиками потока, описать явления захлебывания и распространения концентрационных волн. Дисперсные потоки, описываемые такой моделью, можно назвать идеальными. Пределы существования идеальных потоков также могут бьггь определены в рамках указанной модели. [c.179]

Разработка проблем, связанных с устойчивостью однородных дисперсных потоков, описываемых двухскоростной континуальной моделью, еще далека от завершения. С точки зрения практических задач, решение проблемы устойчивости позволило бы получить научно обоснованные закономерности для определения границ существования однородных режимов течения. Давно замечено, что однородные режимы движения частиц при некоторых условиях нарушаются. Так, при ожижении твердых частиц газами при нормальных давлениях псевдоожиженный слой неоднороден. Он представляет собой слой взвешенных частиц с пористостью, близкой к пористости плотноунакованного слоя, в котором поднимаются заполненные газом свободные от частиц полости, получившие название пузырей. В аппаратах и трубах небольшого размера движение твердых частвд в газах сопровождается образованием газовых полостей, занимающих все сечение аппарата (так называемый поршневой режим движения твердой фазы). Установлено, что пузыри и поршни являются следствием нарастания малых возмущений пористости, т. е. проявляющейся неустойчивости потока твердых частиц. Однако неустойчивость наблюдается далеко не во всех дисперсных потоках. Ожижаемые жидкостью слои небольших твердых частиц из не слишком плотного материала однородны. Опыты по ожижению частиц газами при высоком давлении указывают на явный переход от однородного режима псевдоожижения к пузырьковому. При снижении давления не наблюдаются неоднородности при движении эмульсий в несмешивающихся жидкостях и небольших (до мм) пузырьков. В [26] показано, что причиной неустойчивости двух взаимодействующих фаз в дисперсных потоках является инерция частиц. Небольшое локальное увеличение концентрации частиц в потоке в соответствии с безынерционным законом движения (см. уравнение (3.3.2.69)) должно приводить к локальному уменьшению скорости их движения. Однако частицы в реальных потоках в большей или в меньшей степени обладают инерцией и не могут изменить скорость мгновенно. Поэтому, следуя за возникшим уплотнением, они догоняют частицы, движущиеся в уплотнении с меш.шей скоростью, и, таким образом, возникшее возмущение нарастает. [c.194]

В [49] методами математического моделирования исследовалась проблема слоевой детонации угольных частиц. В качестве математической модели взят подход двухскоростной двухтемпературной среды с учетом сил Стокса, Магнуса, Саффмана. Течение газа описывается моделью Навье-Стокса. Учитываются химические реакции горения и выход летучих из угольных частиц в процессе нагружения смеси УВ. Авторы остановились на решении двух задач установление детонационного режима и подъем и диспергирование частиц из слоя пыли. Использовалось два численных метода, один из них первого порядка точности по пространству и времени. Инициирование детонации угольной пьши моделировалось в галерее высотой 2.5 м и длиной 75 м, после этого расстояния канал галереи был наполнен только воздухом. Для инициирования слоевой детонации использовалась метановоздушная стехиометрическая смесь, занимающая камеру высокого давления длиной 3,3 м вблизи закрытого конца галереи. Диаметр частиц принят равным 60 мкм, массовая концентрация летучих равнялась 0.26, плотность частиц в слое 3.5...5 кг/м . Приведены распределения давления и температуры вдоль пространственной переменной на срединной линии до момента времени 50 мс. Во второй задаче УВ инициировалась сжатым газом в камере высокого давления. Частицы находились в слоях пыли, прилегающих к верхней и нижней стенкам галереи. Толщина слоев принималась 0,06 м. Средняя плотность частиц была равна 500 кг/м . Коэффициент Магнуса принимался -равным различным значениям О, 20, 85. Расчеты показали, что без учета силы Магнуса подъем и дисперсии пыли незначительны. Толщина.слоя слегка увеличивается, а движутся частицы лишь внутри слоя. При учете этой силы [c.204]

На рис. IV. 19 приведена схема двухскоростного пластосмеси-"еля модели завода Большевик с двумя электродвигателями. На 1ервой стадии замеса включается менее мощный тихоходный лектродвигатель, на второй — более мощный и быстроходный, гричем передача вращения от последнего двигателя происходит [c.157]

Выпускается три поколения дозирующих насосов для Автоанализатора. Марки I и II по своим функциям в основном сходны, но по следняя оперирует с больщим числом трубок (23 трубки по сравнению с 15 в Марке I). По выбору к обоим насосам поставляются двигатели с одной скоростью, двумя скоростями и переменной скоростью вращения. В случае двухскоростного насоса более низкая скорость используется для текущего анализа, а высокая скорость - для про мывки системы в промежутках между анализами. Для аналитического применения высокая скорость непригодна. Насос Марка III включает несколько приспособлений, отсутствующих у более ранних моделей. [c.145]

Испытания ведут в автомобиле РогсЗ с двухскоростной автоматической коробкой передач, т. е. в модели, очень чувствительной к таким изменениям фрикционных свойств трансмиссионных масел, которые обусловливают возникновение шума в работающем мосту. [c.247]

Таким образом, в двухскоростной модели появляется возможность воспламенения смеси за УВ даже в случае, когда параметр теплообмена а превышает критическое значение теплового взрьша а — при ае(а ,а ). Для этого необходимо, чтобы состояние смеси за УВ соответствовало области Д на фазовой плоскости (рис. 2.26), т.е. чтобы (С/,, (/2) е Д. [c.150]

Обычно используются два значения т = 1 (формула Кинча) и т = 2 (формула Хоксли). В работе [34] было показано, что значение то = 1 отвечает односкоростной модели суспензии, am = 2 — двухскоростной модели, которая рассматривается как две взаимопроникаю-ш,ие сплошные фазы со своими полями скорости. Поскольку вторая модель является более совершенной, предпочтительнее для оценок использовать формулу (2.9.20) при то = 2. [c.95]

ДВУХСКОРОСТНАЯ ОДНОТЕМПЕРАТУРНАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ГАЗЛИФТНОГО НЕФТЯНОГО ПОДЪЕМНИКА [c.56]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология