Удельная нагрузка реактора

Определить размеры реактора на установке коксования с подвижным гранулированным слоем коксового теплоносителя, если известно производительность установки по гудрону 0с = 42 000 кг/ч удельные нагрузки реактора 0,6 т/ч сырья на 1 реакционного объема 6,25 т/ч сырья на 1 м поперечного сечения реактора. [c.139]

К числу недостатков реакторов с движущимся компактным слоем зернистого теплоносителя относится также ограниченная возможность увеличения удельной нагрузки реактора по перерабатываемому сырью при условии сохранения устойчивого режима движения теплоносителя. Наибольшая скорость потока паров сырья в свободном сечении реактора составляет около 1 м/с, следовательно, время контакта в этих аппаратах не может быть уменьшено до оптимальной величины, так как чрезмерное сокращение высоты слоя теплоносителя приводит к неравномерности температуры по всему сечению аппарата и недостатку тепла для реакции. [c.82]

С и повышенных коэффициентах расхода воздуха — более 1,3. Совместное сжигание газа и испарение воды не повлияло на полноту сгорания газа химический недожог в отходящих газах отсутствовал даже при коэффициенте расхода воздуха 1,03 и температуре отходящих газов не более 940° С. Однако измерение температуры в контрольных сечениях реактора показало большую неравномерность распределения капель воды по поперечному сечению реактора. Приосевая зона реактора оказалась сильно перегруженной водой. Как показали опыты по обезвреживанию водных растворов низших дикарбоновых кислот на стендовом циклонном реакторе, при низкой концентрации горючих веществ в сточной воде перегрузка водой осевой зоны не приводит к ухудшению степени выгорания примесей даже при высокой удельной нагрузке реактора, достигавшей 2,5т/(м ч). В то же время при обезвреживании сточной воды с повышенной концентрацией горючих примесей высокую полноту их выгорания в рассматриваемом случае можно обеспечить только путем повышения коэффициента расхода воздуха. [c.38]

Удельная нагрузка реактора сильно зависит от тонины распыливания сточной воды. Время пребывания капель и паров в зоне испарения и окисления должно быть больше времени, необходимого для испарения капель. При более грубом распыле время пребывания капель и паров в рабочей зоне реактора увеличивается путем снижения расходных скоростей газового потока, т. е. удельной нагрузки реактора. [c.65]

Основные режимные параметры процесса огневого обезвреживания (тонина распыливания, температура отходящих газов, коэффициент расхода воздуха) и основные показатели процесса (полнота окисления примесей и удельная нагрузка реактора) взаимосвязаны между собой. Например, удельную нагрузку реактора при сохранении необходимой полноты окисления примесей можно повысить, применяя более тонкий распыл или повышая температурный уровень процесса и коэффициент расхода воздуху. При постоянной удельной нагрузке реактора полнота окисления примесей может быть повышена путем более тонкого распыла сточной воды, повышения температурного уровня процесса, коэффициента расхода воздуха или одновременного изменения всех трех параметров, а при прочих одинаковых условиях — путем снижения удельной нагрузки. Важнейшей задачей экспериментального исследования процесса огневого обезвреживания различных типов сточных вод является установление этой связи и выявление условий, обеспечивающих требуемую глубину окисления органических веществ. Эти условия необходимы при проектировании промышленных установок. Не менее важной задачей является также выяснение таких условий организации процесса обезвреживания, при которых обеспечивается наиболее высокая полнота улавливания расплава минеральных веществ. [c.65]

Исследования проводились на стендовом циклонном реакторе МЭИ и на некоторых промышленных установках с использованием различных сточных вод и модельных растворов. Ниже приводятся результаты этих исследований, позволившие выявить влияние отдельных режимных параметров на показатели процесса (табл. 2). В таблицу включены результаты опытов, в которых обеспечивались достаточно большие удельные нагрузки реакторов и высокая полнота окисления примесей (потери тепла от химического недожога не превышали 0,5%, а ХПК для конденсата дымовых газов было не более 100 мгОа/л) при температурах отходящих газов, близких к минимально допустимым, и при низких значениях коэффициента расхода воздуха. Данные табл. 2 могут быть использованы для выбора режимных параметров процесса обезвреживания при проектировании промышленных установок. [c.70]

Состав модельного раствора или сточной воды Удельная нагрузка реактора С/У ц, т/(м> ч) Температура отходящих газов /0 р, С Коэффициент расхода воздуха а Средний медианный диаметр капель, мкм Потери тепла от химического недожога, % ХПК для конденса та дымо. вых газов, мг Ог/л [c.72]

Рис. 33. Потери тепла от химического недожога и удельный расход топлива в зависимости от удельной нагрузки реактора при обезвреживании 5%-ного водного раствора капролактама

В зависимости от диаметра циклонного реактора, уровня вращательных скоростей и тонины распыливания должен существовать оптимальный корневой угол распыливания, при котором обеспечивается наиболее высокая удельная нагрузка реактора и полнота окисления примесей сточной воды. Приближенно эти оптимальные корневые углы распыливания были определены в результате расчетно-теоретического анализа. [c.82]

В опытах изучалось влияние на пылеунос температуры процесса, удельной нагрузки реактора, тонины и корневого угла распыливания. Кроме того, изучалось влияние на пылеунос концентрации минера,льных веществ в исходном растворе. [c.85]

Состав модельного водного раствора или сточной воды Удельная нагрузка реактора G/Уц, т/(мз Ч) Температура отходящих газов р, °С Коэффициент расхода воздуха а 3 <0 fe-i в - 1 S (U O e Ё Ф 0 S (U со о, O U ФИО с X Ч Примечания [c.104]

Сырье подается в реактор с объемной скоростью 0,5—0,7 ч . Удельные нагрузки реактора составляют 0,6 т ч сырья на 1 лг реакционного пространства и 6,25 т ч его на 1 м поперечного сечения реактора. Скорость паров при входе в коллекторы не превышает 0,5 м/сек. Для подогрева коксового теплоносителя в коксонагревателе сжигают либо часть балансового кокса, либо топливо, вводимое извне. Интенсивность сжигания кокса при коэффициенте избытка воздуха а = 1,05 и температуре 580—600 °С составляет [c.137]

Удельная нагрузка реактора по Гранулометрический состав нитрида Химический [c.466]

Основные режимные параметры процесса огневого обезвреживания (дисперсность распыливания, температура от.ходящих газов, коэффициент расхода воздуха) и основные его показатели взаимосвязаны. Например, удельную нагрузку реактора прн [c.99]

УДЕЛЬНАЯ НАГРУЗКА РЕАКТОРА [c.112]

Рис. 4.8. Потери тепла от химического недожога x. % от теплоты сгорания природного газа) и удельный расход условного топлива Ь (с учетом теплоты сгорания капролактама) в зависимости от удельной нагрузки реактора по сточной воде G/V при обезвреживании 57о-ного водного раствора капролактама

Данные рис. 4.7, б свидетельствуют о том, что дисперсность капель наиболее сильно влияет на пылеунос при тонком распыле жидкости. При грубом распыле влияние становится слабым. Поэтому слишком грубый распыл сточных вод с целью снижения пылеуноса нецелесообразен, так как при незначительном снижении пылеуноса наблюдается сильное уменьшение удельной нагрузки по условиям окисления органических примесей, а при неизменной удельной нагрузке — снижение полноты окисления примесей. Оптимальную дисперсность распыливания, при которой обеспечивается надежное окисление органических примесей при достаточно высоких удельных нагрузках реактора и приемлемом значении пылеуноса, для каждого вида сточных вод можно определить только экспериментально. Очевидно, для циклонных реакторов различных размеров оптимальная дисперсность распыливания различна (см. гл. 5). [c.116]

В Приложении 1 приведены условия и результаты опытов по обезвреживанию отходов с кислородсодержащими органическими соединениями в стендовых и промышленных циклонных реакторах. В Приложение включены результаты опытов с режимами работы, близкими к предельным как по удельной нагрузке реакторов, так и по температуре отходящих газов. Ориентировочные обобщенные рекомендации по выбору режимных параметров огневого обезвреживания рассматриваемого класса отходов приведены в гл. 5. [c.119]

На фиг. 61 приведены выходы жидких продуктов при различной загрузке катализатора и одинаковой удельной нагрузке реакторов по газу. Проведенные исследования показывают, что 50% выхода жидких топлив может быть достигнуто в лабораторных условиях при 1/з загрузки катализатора, а при 2/3 загрузки выход увеличивается до 66°/о. Дальнейшее увеличение загрузки катализатора дает повышение выхода жидких топлив только на 9%, [c.181]

В опытах по нспарению растворов солей на стендовом циклонном реакторе МЭИ было установлено сильное ингибирующее влияние на горение природного газа Na l и Na Os и слабое влияние Na2S04. При вводе раствора Naj Os через четыре форсунки, установленные в крышке циклонного реактора на окружности диаметром 0,30ц, при удельной нагрузке реактора по раствору около [c.38]

ДО 3%. Повышенный химический недожог при грубом распыле раствора, по-видимому, связан с усиленной сепарацией недоиспарившихся капель на боковой поверхности реактора и перегрузкой в связи с этим периферийной зоны парами раствора. Полученная в рассматриваемой серии опытов удельная нагрузка реактора по раствору циклогексанона 2,45 т/(м ч) при среднем медианном диаметре капель 350—370 мкм является предельной. [c.81]

Рис. 39. Зависимость относительной ЫззСОз из циклонного реактора а — от концентрации соли в растворе б — от среднего медианного диаметра капель з — от корневого угла распыливания г — от удельной нагрузки реактора.

Данные рис. 39, б свидетельствуют о том, что тонина распыливания наиболее сильно влияет на пылеунос при тонком распыле жидкости. В области грубого распыливания это влияние становится слабым. В связи с этим слишком грубый распыл сточных вод с целью снижения пылеуноса является нецелесообразным, так как при незначительном снижении пылеуноса наблюдается сильное уменьшение удельной нагрузки по условиям выгорания органических примесей или при сохранении удельной нагрузки — снижение полноты окисления примесей. Оптимальная тонина распыливания, при которой обеспечивается надежное окиоле-ние органических примесей при достаточно высоких удельных нагрузках реактора и приемлемом уровне пылеуноса, для каждого конкретного вида сточной воды может быть определена только экспериментально. Очевидно, что для циклонных реакторов различных размеров оптимальная тонина распыливания будет различна (гл. 5). [c.89]

При расположении одной механической центробежной форсунки по оси циклонного реактора (рис. 4.1, а) происходит грубый распыл и не обеспечивается достаточная равномерность распределения капель по сечению реактора. Такая схема подачи отхода как наиболее простая может найти применение только в самых мелких установках. Использование ее в крупных установках недопустимо, так как из-за грубого распыла воды и усиленной сенарации капель на стенках реактора происходит неполное выгорание горючих примесей. В этом случае для обеспечения приемлемой глубины обезвреживания нужно резко снизить удельные нагрузки реактора (увеличить объем реактора) и повысить температуру процесса, [c.102]

Экспериментами на стендовых циклонных реакторах установлено, что для большинства органических веществ, содержащихся в сточных водах, необходимая полнота окисления достигается при коэффициентах расхода воздуха 1,05—1,10, если температура отходящих газов составляет 900—950 °С, удельные нагрузки реактора не превышают 2,5 т/(м -ч) и обеспечен тонкий распыл сточной воды с равномерным распределением капель в потоке дымовых газов. Работа циклонного реактора при более высоких коэффициентах расхода воздуха нецелесообразна, так как полнота окисления примесей практически не изменяется, а удельный расход топлива на процесс может заметно увеличиться. Прн низких значениях коэффициента расхода воздуха в отходящих газах содержится некоторое количество неокислен-ных веществ. Влияние коэффициента расхода воздуха на величину химического недожога при огневом обезвреживании сточной воды производства волокна анид в промышленном циклонном реакторе показано на рис. 4.5. [c.109]

Для выявления влияния дисперсности распыливания на полиоту окисления примесей при высоких удельных нагрузках циклонного реактора проведена серия экспериментов на стендовой циклонной установке МЭЙ по обезвреживанию 4 7о-ного водного раствора циклогексанона, результаты которых приведены на рис. 4.9. Ухудшение дисперсности распыливания в условиях высоких удельны.х нагрузок реактора приводило к резкому росту потерь теила от химического недожога. Например, при среднем медианном диаметре капель ii i = 575 мкм потери тепла от химического недожога составляли около 10%. Повышенный химический недожог при грубом распыле обусловлен, по-видимому, усиленной сепарацией недонспарившихся капель на боковой поверхности реактора и связанной с этим перегрузкой периферийной зоны парами раствора. Полученное значение удельной нагрузки реактора по раствору [2,5 т/(м -ч)] при среднем медианном диаметре капель 350—370 мкм является предельным. [c.115]

В опытах, проведенных на 4%-ном водном растворе циклогексанона ири умеренной удельной нагрузке [1,25 т/(м"--ч)], очень грубом распыле раствора ( , = 580 мкм) и в отсутствие вторичного дробления капель заметный химический недожог в отходяших газах не был обнаружен. Это объясняется меньшей плотностью сепарации недонспарившихся капель на боковой поверхности реактора и большим временем пребывания парогазовой смеси в реакторе при сравнительно невысоких удельных нагрузках по раствору. Таким образом, при грубом распыле отходов снижение удельной нагрузки реактора является эффективным способом достижения высокой полноты окисления горючих примесей. [c.115]

Определенный опыт имеется и по огневому обезврел иванию сточных вод, содержащих фосфор и фосфорорганические соединения [88, 198, 269, 271]. Результаты опытов по огневому обезвреживанию таких отходов в стендовом циклонном реакторе МЭИ приведены в Приложении 6. Установлено, что фосфорорганические соединения относятся к легкоокисляющнмся. Надежное огневое обезвреживание сточных вод можно обеспечить при температуре отходящих газов около 950 °С, коэффициенте расхода воздуха 1,07—1,09 удельная нагрузка реактора составляет не менее 1 т/(м -ч) при дисперсности распыливания отходов, характеризуемой средним медианным диаметром капель около 200 мкм. [c.148]

X — относительная степень превра1цения полихлорбутанов К1 — константа скорости условной реакции превращения для исчерпывающего хлорирования н-бутана —0,271 сек -. Если же время пребывания изменяется пропорционально во всех зонах (за счет изменения удельной нагрузки реактора или пропорционального изменения высоты каждой секции), закономер-Бость изменения степени превращения определяется уравнением [c.295]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология