Жидкие продукты гидрогенизации выход

Рис. 9.25. Зависимость выхода жидких продуктов гидрогенизации (на органическую массу) от соотношения 100 Н/С

Пригодность углей для производства жидких топлив гидрогенизацией может быть оценена по данным элементного состава. И. Б, Рапопортом было установлено, что выход жидких продуктов гидрогенизации в расчете на органическую массу угля уменьшается с ростом массового отношения в его составе углерода к водороду и достигает минимального значения (72%) при С Н=16 [77]. Статистический анализ состава и способности к ожижению американских углей позволил установить с корреляцией 0,86 следующую линейную зависимость выхода жидких продуктов [Qж, % (масс.)] от содержания [% (масс.)] в исходном деминерализованном угле водорода и органической серы [78] [c.73]

Выход жидких продуктов гидрогенизации зависит от стадии химической зрелости углей, определяемой отношением Н/С (рис. 120), Все горючие ископаемые по способности их в процессе гидрогенизации давать жидкие продукты подразделены на пять групп 1-100 Н/С = = 12 (нефти) II — 100 Н/С = 9 -12 (липтобиолиты, богхеды) III — 100 Н/С = 6,5-г9,0 (бурь<е и каменные угли с выходом летучих продуктов на сухую беззольную массу от 37 % и выше) IV — 100 Н/С — = 5,4-г6,5 (каменные угли с выходом летучих веществ от 18 до 37 %) V — 100 Н/С = 5,4 (тощие каменные угли с выходом летучих веществ [c.238]

Рие. 120. Изменение выхода жидких продуктов гидрогенизации (не органическую массу) от соотношения Н/С [c.239]

Выход жидких продуктов гидрогенизации зависит от стадии химической зрелости углей, определяемой отношением Н/С (рис. 9.25). [c.496]

Рис. 28. Зависимость выхода жидких продуктов гидрогенизации от отношения ЮОН С в горючем веществе.

Жидкие продукты гидрогенизации разделялись перегонкой на нафту, дизельное топливо и остаток границы кипения фракции выбирались с таким расчетом, чтобы получить максимальный выход дизельного топлива с температурой вспышки выше 65,6° и температурой застывания порядка—3,9°. Для каждого из дизельных топлив, полученных гидрогенизацией, данные о свойствах которых представлены в табл. 1, применялся различный вид сырья. В следующих разделах эти виды сырья рассматриваются более подробно. [c.221]

Гидрирование — дегидрирование. Биметаллические катализаторы для таких реакций впервые были применены в двух областях для переработки или очистки малосернистых жидких продуктов гидрогенизации каменного угля до чистых топлив и для реакций синтеза из оксида углерода и водорода. В процессах очистки основной интерес представляли гидрокрекинг, риформинг нафты и скелетная изомеризация. Каждый процесс требовал тщательного баланса между активностью гидрирования и кислотностью носителя, чтобы свести к минимуму образование газа и углерода и тем самым максимально увеличить выход жидких продуктов. [c.28]

Гидрогенолиз. Поскольку при использовании биметаллических катализаторов гидрогенолиз связей углерод — углерод может проходить со сведением к минимуму образования газа и углерода, то такие катализаторы, по-видимому, найдут применение как в процессе облагораживающей переработки жидких продуктов гидрогенизации каменного угля, так и в синтезе различных продуктов из оксида углерода и водорода. Для этого процесса гидрогенолиза уменьшенная активность биметаллических никелевых, рутениевых или кобальтовых катализаторов может привести к уменьшению выхода метана, увеличению выхода жидких продуктов и понижению образования углерода. [c.29]

Например, уже давно используется метод [27] каталитической деструкции углей в феноле с добавкой в качестве катализатора /г-толуолсульфокислоты. Показано [28], что в этих условиях по существу протекает реакция переалкилирования типа реакции Фриделя — Крафтса, фенол связывается с ОМУ н по привесу последней можно судить о сравнительном количестве алифатических мостиковых связей. А. А. Кричко с сотр. [29] показали, что имеется корреляция между привесом ОМУ при деполимеризации угля в присутствии фенола и /г-толуолсульфокислоты и выходом жидких продуктов гидрогенизации. [c.92]

Из приведенных данных видно, что в интервале 420—440° выход жидких продуктов гидрогенизации понижается и происходит увеличение [c.316]

Как видно из диаграммы фиг. 5, угли высокой степени углефикации дают и более высокий выход жидких продуктов гидрогенизации под давлением 700 ати, что объясняется понижением содержания кислорода в угле. [c.36]

В жидких продуктах гидрогенизации, получаемых при различных объемных скоростях, изменяются соотношения между низко- и высококипящими фракциями и выходы целевых продуктов. [c.77]

Фиг. 97. Зависимость между отношением 100 Н С в топливе и выходом жидких продуктов гидрогенизации.

Черемховского месторождения, показывающие, что в интервале температур 420—440° С снижается выход жидких продуктов гидрогенизации, а следовательно, увеличивается выход газа, нарастает содержание легких фракций, уменьшается содержание асфальтенов. [c.146]

Рис. 72. Выход жидких продуктов гидрогенизации в зависимости от содержания водорода в исходном материале.

Жидкие продукты гидрогенизации подвергаются фракционировке в фракционирующей колонне. Остаток или недогон, отбираемый с низу фракционирующей колонны, применяется для рециркуляции. С этой целью он засасывается насосом и направляется в теплообменные аппараты, где смешивается с исходным сырьем и водородом. Применение рециркуляции дает возможность значительно повысить выход жидких продуктов гидрогенизации, с доведением в некоторых случаях до 105% от исходного сырья. [c.721]

Таким образом, если ранее главное внимание исследователей было направлено на изучение низкотемпературной гидрогенизации, то требования на авиабензин с высокими антидетонационными свойствами заставили их переключиться на изучение высокотемпературной гидрогенизации, осуществляемой при температурах порядка 530—540° в паровой фазе. Эта форма процесса приложима лишь к дестиллатным продуктам и совмещает, наряду с крекингом, своеобразный реформинг в присутствии водорода. Благодаря высокой температуре имеет место сдвиг равновесия в сторону дегидрирования, вследствие чего реформинг не приводит к заметному превращению ароматических углеводородов в нафтены. Оказалось, что при температурах 500—520° процесс гидрогенизации дестиллатов, выкипающих до 330°, протекает весьма энергично без всякого отложения кокса и с высокими выходами бензинов, имеющих повышенный удельный вес и незначительное содержание непредельных углеводородов (5—10%). Так, при 520° за 2,5 мин. пребывания в зоне реакции нефтяная фракция 174—330° (нефть Эмбенского района), в смеси с рисайклингом в пропорции 1 2 и в присутствии 6 объемов сжатого до 200 атм водорода на 1 объем жидкого продукта, дала выход катализата, выкипающего до 160° в количестве 27% от веса загрузки исходного материала. [c.172]

Из сказанного видно, что гидрогенизация может служить для устранения непредельности олефинового характера и для разрушения азотистых и других соединений неуглеводородного типа без существенного снижения выхода жидкого продукта. Таким путем можно получать синтетическое сырое масло, которое поддается дальнейшей переработке обычными методами, принятыми в нефтепереработке. Надежных данных об относительной экономичности различных процессов гидрогенизации пока не имеется. [c.285]

Как видно из данных, приведенных в табл. 2, в последнее время были значительно развиты теоретические основы гидрогенизации углей. Еще в довоенный период были определены основные закономерности, связывающие относительную легкость ожижения углей с их элементарным и петрографическим составом В настоящее время можно предсказывать выход жидких продуктов Углублены представления о влиянии давления на процесс гидрогенизации и о промежуточных ступенях этого процесса На основании результатов многочисленных работ твердые горючие ископаемые по легкости их превращения были расположены в следующий ряд [c.15]

При гидрогенизации нефтяных остатков в рециркулирующем потоке катализатора разбавление свежего сырья фракцией 180—300 С гидрогенизата (1 1) повышает выход жидких продуктов с 84,8 до 90,3%, уменьшает количество газа с 8,2 до 6,1% и кокса с 7,0 до 5,3% [c.61]

Содержание сернистых соединений, пределы кипения, а иногда и содержание ненасыщенных углеводородов в газойлях исключают возможность их переработки в реакторах парового риформинга, поэтому газойли обычно газифицируют методом гидрогенизации. Однако эффективность их газификации низка из-за относительно высокого содержания ароматических соединений в сырьевом потоке и, следовательно, из-за большого выхода побочных ароматических жидких продуктов. [c.81]

Раппопорт [66, с. 75] установил, что выход жидких продуктов при гидрогенизации зависит от элементного состава углей, точнее, от отношения 100 Н/С (х) в их органической массе (рис. 51). В зависимости от значения этого отношения он разделяет все топлива на пять основных групп 1) х>12,5 — нефть 2) х = 9- -=-12,5 — богхеды и липтобиолиты (V = 50% и более) 3) х = = 6,5-г-9,0 — каменный и бурые угли (V выше 37 /о), 4) х = [c.179]

При переработке углей с замкнутым по пастообразователю циклом выход жидких продуктов, выкипающих при температуре до 320 °С, составлял 55—61% (масс.) при расходе водорода до 6% (масс.). Эти продукты, содержавших 10—15% фенолов, 3—5% азотистых оснований и 30—50% ароматических углеводородов, затем подвергали двухступенчатой гидрогенизации в паровой фазе на стационарном слое катализаторов гидрокрекинга. Суммарный выход бензина с октановым числом 80—85 по моторному методу достигал 35% (масс.), а при одновременном получении бензина и дизельного топлива их суммарный выход составлял около 45% (масс.) в расчете ча исходный уголь водород получали газификацией угля или полукокса. [c.79]

Исходное сырье и его подготовка, На основе твердых топлив могут быть получены продукты разного состава. При коксовании и полукоксовании в основном получается твердый остаток (кокс, полукокс) и в значительно меньших количествах - смолы и газ, В отличие от указанных процессов при гидрогенизации можно перевести значительную часть органической массы твердого топлива в жидкие и газообразные продукты (табл. 8,2), Как видно из приведенных данных, в процессе гидрогенизации выход жидких продуктов максимален. В них практически отсутствуют смолистые вещества, благодаря чему значительно упрощается их дальнейшая переработка. [c.134]

Б химической промышленности с целью достижения высоких выходов и качества продукции предпочитают применять исходное сырье и полупродукты высокой степени чистоты, состав же жидких и газообразных продуктов гидрогенизации весьма сложен. Для выделения из них отдельных компонентов, удовлетворяюш их этим требованиям, необходимы дальнейшее совершенствование суш ествующих методов и разработка новых, технологически простых и экономичных. [c.844]

В целом процесс гидрогенизации углей в присутствии растворителя и катализатора при повышенном давлении и высоких температурах можно рассматривать следующим образом. Высокомолекулярные угольные вещества первоначально подвергаются дезагрегации, т.е. разукрупнению в результате протекания реакций расщепления, гидрирования, деполимеризации при 350—400°С с образованием высокомолекулярных, но с меньшей молекулярной массой веществ — асфальтенов. По мере повышения температуры до 450—480°С процесс гидрогенизации протекает более глубоко с образованием из высокомолекулярных веществ продуктов с низкими и средними молекулярными массами — газов, бензина, дизельного топлива. Повышение давления водорода с 250 до 700 МПа способствует увеличению выхода жидких продуктов. [c.237]

В процессах гидрогенизации участвует не только газообразный водород, но и водород растворителя (донора) и самого угля. Донорная активность растворителя влияет на скорость образования жидких продуктов. Создание давления водорода в зоне реакции увеличивает глубину превращения органической массы. Покрытие расхода водорода за счет угля приводит к образованию кокса и снижению выхода продуктов сжижения. [c.238]

Для облагораживания жидких продуктов, выход к-рых составляет 50-80% от массы ОМУ (в зависимости от состава угля), их подвергают гидроочистке, т. е. гидрируют на отдельной стадии прн 10-30 МПа и 360-400 С на стационарном алюмокобальт- нлн алюмоникельмолибденовом ХАРАКТЕРИСТИКА ЖИДКИХ ПРОДУКТОВ ГИДРОГЕНИЗАЦИИ БУРОГО УГЛЯ КАНСКО-АЧИНСКОГО БАССЕЙНА [c.556]

Идеальным разрешением этого вопроса является полное удаление нежелательных составляющих — серы, азота и металлов без потери углеводородов, включающих эти элементы. Каталитическая гидрогенизация может служить превосходным способом проведения такой очистки в настоящее время она становится экономически целесообразной в связи с получением водорода в качестве отхода в процессах каталитического риформинга. Освобождение от нежелательных элементов сопровождается разрывом молекулярной цепи или связи в местах присоедипения атомов серы, азота или кислорода. Этот разрыв сопровождается присоединением водорода и образованием сероводорода, аммиака и воды. Коночный углеводородный продукт реакции обычно остается либо в виде алифатического углеводорода, либо алкильной грунпы, связанной с ароматическим или нафтеновым кольцом. Эти углеводородные продукты реакции обычно имеют больший молекулярный объем, чем исходные серу-, азот- или кислородсодержащие компоненты. Поэтому, а также вследствие разрыва незначительного числа углерод-углеродных связей объемный выход жидких продуктов гидрогенизации часто превышает 100% от исходного сырья. [c.236]

Конструкции заводских установок для переработки гидрогенизацион-ных, главным образом, угольных шламов и состояние научно-исследовательских работ в этой области освещены в литературе [4—7]. Вне зависимости от различий конструктивного оформления технологических схем переработки шламов, несколько изменяющих показатели процессов в отношении выхода масла и его качества, ступень шламопереработки решает две задачи а) отделение тяжелых жидких продуктов гидрогенизации от твердых частиц и б) частичное разложение высококипящего масла с получением дополнительного количества широкой дистиллятной фракции с температурой конца кипения 325—350°. [c.74]

Изучена зависимость показателей процесса деструктивной гидрогенизации в гкидкой фазе (условия 1) от качества сырья чем больше оно ароматизировано, тем ниже объемная скорость и производительность и тем больше расход водорода на бесполезное образо-вашю газа до 95% в случае крекинг-остатков). Более целесообразно сочетание гидрогенизации на стационарных катализаторах с другими процессами нефтепереработки удалением асфальтенов термическими методами и гидрированием деасфальтизатов (условия II). Показано, что выходы жидких продуктов в таких вариантах составляют до 85—88% (от нефти), расход водорода на газообразование 24—37%. Производительность аппаратуры высокого давления увеличивается в несколько раз [c.58]

Показана возможность гидрогенизации туймазии-ской нефти под невысоким давлением. Выход жидких продуктов 85—92%, остатка выше 400 С — не более 5% (см. 22, 223) [c.61]

Диапазон температур и давлений, применяемых при гидрогенизации топлива, составляет 380—550"С и 20—70 МПа. Катализаторами служат контактные массы на основе вольфрама, молибдена, железа, хрома и других металлов с различными активаторами. Для получения наибольшего выхода жидкого моторного топлива гидрогенизацию ведут двухстадийно. Первую стадию проводят при 380—400°С, подавая в реактор высокого давления водород и пульпу исходного топлива с катализаторами, распределенными в жидком продукте гидрирования. В результате жидкофазного гидрирования получают широкую фракцию среднего масла , которую после удаления фенолов снова гидрируют уже в паровой фазе (вторая стадия) в реакторе с потоком взвеси катализатора (см. ч. I, рис. 115) при 400—550°С и 30—60 МПа. Конечными продуктами гидрогенизации и последуюших операций гидроочистки, гидрокрекинга и каталитического риформипга (см. с. 69) служат искусственные бензин, котельное и дизельное топливо, а также газ, содержащий легкие предельные углеводороды газообразные продукты путем конверсии могут быть переработаны на водород, выход которого достаточен, чтобы обеспечить все предыдущие стадии производства. [c.54]

В химии твердых топлив особое внимание уделяется оценке их пригодности в качестве сырья для деструктивной гидрогенизации. Действие водорода на угольное веш,ество помогает выяснить некоторые особенности структуры и свойств твердых топлив. Например, Молдавский и Кумари гидрировали воздушно-сухой торф в лабораторных условиях при 450 °С и давлении водорода 7,35 МПа выход жидких продуктов (масел) составил 14% от органической массы торфа. В присутствии катализатора никеля выход масел увеличивался до 31%- При обработке украинских бурых углей водородом при 450 °С в присутствии окиси железа выход масел достигал 50%. Фишер и Фрай гидрогенизацией землистых бурых углей при 360—500 °С и давлении от 7,0 до 12,0 МПа получали 30—40% масел [3, с. 356]. [c.178]

Отсюда становится ясным, что споровые вещества угля, самые нестойкие в термическом отношении, образуют даже и при низких температурах большое количество диссоциированных остатков, гидрирующихся в момент диссоциации. Эти остатки приобретают насыщенный характер и дают большой выход масел. Значительно отличается гидрогенизация самых термически стойких фюзенизованных компонентов углей, построенных из высококонденсиро-ванных углеродных сеток с малым числом коротких боковых цепей. Деструкция этих веществ протекает при значительно более высокой температуре, а небольшое количество отщепившихся атомных группировок, гидрируясь, дает незначительное количество жидких продуктов. Сравнительно низкая термическая стойкость сапропелитов и большое содержание водорода в них способствуют интенсивному протеканию процессов термической, деструкции и [c.182]

На этой установке паста, состоящая из одной части измельченного каменного угля и двух частей растворителя, нагревалась в трубчатой печи до 430 °С под давлением 10—15 МПа. Жидкие продукты отделялись от нерастворившегося угля и его минеральной части фильтрованиегл ири температуре 150°С и давлении 0,8 МПа. В качестве растворителя применяли смесь тетралина, крезола и среднего масла жидкофазной гидрогенизации пека каменноугольной смолы. Выход экстракта с температурой размягчения 220°С и содержанием 0,15—0,20% (масс.) золы составлял около 75 /о (масс.) от органического вещества угля. Экстракт использовали в основном как сырье для получения высококачественного электродного кокса [77], [c.75]

Наиб, распростр. способ термохим. разложения тв. топлив — ги.трогенизация, осуществляемая при 400—500 °С и давл. Н2 до 70 МПа в р-рителе — доноре Нг (фракции продукта ожижения угля или иефт. фракции с к п > 240 °С кат.— соли Ре, Мо, Зп и др.). Ожижение происходит в результате деструкции орг. массы и послед, гидрирования образующихся продуктов с одновременным отщеплением воды, МН,1 и НгЗ от орг. соед., к-рые содержат О, N и 3. Выход жидких продуктов — ок. 8о% от орг. массы ТВ. топлива. Реже применяют полукоксование — термохим. разложение тв. топлив при 500—600 °С с послед, гидрогенизацией полукоксовой смолы. Выход. жидких продуктов составляет при. этом 8—10%. [c.528]

Пути 2 и 3 универсальны, но многостадийны и требуют сложного оборудования. Это особенно относится к пути 2-прямому ожижению (гидрогенизации) углей при высоких давлениях водорода (10-70 МПа), что определяет высокие уд. капиталовложения в сооружение соответствующих пром. установок. Однако этот путь дает наиб, выход целевых продуктов. Напр., при гидрогенизации кам. и бурого углей получают (в расчете на орг. массу твердого сырья) 53-65 и 53% жидких продуктов против соотв. 9-10 и 18-20% в случае термич. переработки (путь 1). По сравнению с газификацией и послед, синтезом моторных топлив из синтез-газа (путь 3) гидрогенизация энергетически вьцоднее, поскольку ббльшая доля теплосодержания сырья переходит в Целевой продукт 58 и 52% вместо 44-52 и 45- 50% в случае соотв. J aм. и бурого углей. [c.355]

По данным рентгеноструктурного анализа, при диспергировании углей снижается пространственная ориентация ароматических решеток структурных единиц макромолекул, о чем свидетельствует расширение полосы 002 на рентгенограммах. При измельчении угля а среде пас-тообразователя перед гидрогенизацией происходит механохимическая активация углн, в результате чего увеличивается глубина превращения органической массы на 18 % и выход жидких продуктов на 10-19 %, уменьшается расход водорода на реакции. [c.125]

Для превращения органической массы угля в жидкие продукты применяли высокое давление водорода (25 МПа для бурого и 30-70 МПа дпн каменного угля) при 480-490°С. Выход жидких прбдук тов составляет 55—61 %, расход водорода 6 %. Жидкие гидрогенизаты, содержащие 10-15 % фенолов, 3—5 % азотистых оснований и 30—50 ароматических углеводородов, подвергают гидрогенизации и получаю1 40—45 % автомобильного или 25—27 % авиационного бензина. [c.234]

Опыты по деструктивной гидрогенизации углей при 470 п давлениях 210—260 и 630—660 атм (при длительности опыта 45 мин.) показали, что с увеличением давления при гидрогенизации каменных углей увеличивается превращение органической массы угля и общий выход жидких продуктов и уменьшается газообразование. /гли высокой степени углефика- [c.230]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология