Режимы течения газа

При ламинарном режиме течения газа скорость оседания частиц может быть определена по закону Стокса. Уравнение в этом случае имеет вид [c.87]

Аэродинамика топочной камеры печей. В топочной камере печей имеются только турбулентные режимы течения газов, поэтому их аэродинамическую работу необходимо рассматривать, исходя из основных закономерностей турбулентных струй. [c.70]

В области внутренней диффузии наличие течения реагирующих газов и продуктов реакции в норах катализатора обусловлено перепадом концентраций и этих газов на концах поры. Сопротивление поры потоку газа зависит от геометрических размеров ее йот режима течения газа. При нормальном течении, когда длина свободного пробега молекул газа мала по сравнению с поперечными размерами поры, определяющим фактором для сопротивления является внутреннее трение газа если же длина свободного пробега молекул значительно больше поперечного размера поры,, роль внутреннего трения постепенно снижается, а определяющим фактором для сопротивления при стесненном движении молекул становится число соударений их со стенками поры. [c.55]

Уравнение (21) для массоотдачи, которое является эквивалентом (14), основывается на предположении об идеальном стержневом режиме течения газа. Из уравнений модели байпас (16) — (19) находим [c.265]

Массообмен в газовой фазе при ламинарном режиме течения газа. Теоретическое уравнение для расчета коэ ициента массоотдачи можно вывести [90] на основе решения уравнения конвективного массообмена. [c.159]

При турбулентных режимах течения газа и жидкости, т. е. при Ке, > 2300 и Не , >. 1200, параметр X можно вычислить по формуле [c.167]

Критерием режима течения газа в жидкости может служить максимальная величина критерия Рейнольдса для ламинарного движения [11] [c.175]

Сравнивая работу проточного реактора и вихревого реактора, видим, что перемещение углеводородных соединений в первом случае происходит во всем объеме потока по его сечению и зависит от режима течения газа, направленного движения к поверхности катализатора практически нет, исключая конвективный перенос. В вихревом реакторе газ течет в форме не распадающихся струй, имеющих малую высоту в пять-десять раз меньшую, чем диаметр реактора, т.е. длина пробега молекулы углеводородного соединения до поверхности катализатора существенно меньше. [c.273]

Эти соотношения справедливы нрн любом режиме течения газа. В частности, для условии данного примера определяем а = 1,0822/1,2525 = 0,865. [c.252]

На рис. 12.1 нанесены границы различных режимов течения газа в координатах М = /(Я,), включающих 1) нижнюю границу свободно-молекулярного течения, соответствующую значению М/1 = 3 2) верхнюю границу течения со скольжением, которая отвечает значению М/У1 1 = 0,1 3) верхнюю границу течений [c.134]

Известны различные методы определения удельной поверхности дисперсных тел. Наиболее широкое распространение в научной и производственной практике получили методы низкотемпературной адсорбции азота (БЭТ), газопроницаемости в различных режимах течения газа, электронной микроскопии, ртутной порометрии и кинетический метод (по скорости образования пироуглерода иа углеводородного газа) [1—3]. Рассмотрим кратко главные достоинства и недостатки для каждого из методов, В методе БЭТ главным методическим недостатком является то, что при выводе основного уравнения адсорбции не учитываются энергетическая неоднородность поверхности и взаимодействия молекул внутри адсорбционного слоя существует также некоторая неопределенность в величине посадочной площадки адсорбируемой молекулы [2], В работе [2] рассмотрены и другие ограничения применимости метода БЭТ. В последнее время разработаны экспресс-методы [4], значительно сократившие время измерения, К достоинствам метода относится возможность получения высокой точности самих измерений (но не его интерпретации). [c.117]

Режим течения жидкости внутри насадки не-изокинетического зонда точно не известен, хотя недавно было проведено обширное исследование Рю-пингом [51]. Метод последовательных приближений для определения X/D на фиг. 4.7,6 (см. разд. 2.14) требует точного знания режима течения газа. [c.116]

Определим соотношение давлений р/ро, при котором происходит смена режимов течения газов через турбулентный дроссель. За основу примем условие Величину U представим [c.64]

Отметим, что на номограммах наглядно виден переход от одного режима течения газа к другому. [c.243]

Теплообмен и сопротивления при кольцевом режиме течения двухфазного двухкомпонентного. потока в трубах явились предметом теоретического исследования, выполненного Леви [59, 60]. Автор представил решения для трех режимов течения газо-жидкостного потока вязкостно-вязкостного, вязкостно-турбулентного и турбулентно-турбулентного. Полученные им критерии в основном не отличаются от установленных Мартинелли (69]. Однако в решение входят три дополнительных критерия, выражающие влияние физических свойств среды в боль-щинстве случаев этими критериями можно пренебречь. [c.125]

Модель с идеальным вытеснением в плотной части слоя и потоком газа через пузыри [20]. Эта модель отличается от предыдущей режимом течения газа в плотной части слоя. Уравнение (5.14) для единичного пузыря остается без изменений, а материальный баланс для элемента всего слоя высотой может быть записан следующим образом [c.274]

Гидравлическое сопротивление НС будем рассчитывать по формуле Дарси — Вейсбаха (2.17а) отдельно для ламинарного и развитого (автомодельного) турбулентного режимов течения газа (жидкости) в неподвижном слое, подставляя в эту формулу найденные выще значения /, w и выраженные через Яо, н-, с/ и ео- [c.219]

Проницаемость. Измерения проницаемости пористых фильтров для газовой фазы производятся или стационарными методами, в которых давления Р и Р (см. разд. 3,21) поддерживаются постоянными [3.76, 3.219], иил же нестационарными методами, в которых разность Р — Р = АР меняется со временем [3.76, 3.220, 3.221]. Результаты измерений проницаемости пористых фильтров в широком интервале давлений и температур дают информацию о свойствах фильтра в различных режимах течения газа (см. разд. 3.2). Эти свойства можно сопоставлять со структурой фильтра, вводя эффективные радиусы пор [3.31], с помощью которых наблюдаемые характеристики фильтра в данном режиме течения сравниваются с теоретическими характеристиками некоторого идеального фильтра, в котором поры имеют форму длинного капилляра круглого сечения с диффузным отражением молекул от стенки. Например, эффективные радиусы пор для кнудсеновского (йк) и пуазейлевского потока (ар) в соответствии с формулами (3.37), (3.43) будут иметь вид [c.127]

Структуры и режимы течения газо-жидкостных потоков [c.208]

Значение критерия Ке - соответствует ламинарному режиму течения газа через отверстие. Коэффициент тре- [c.710]

Остановимся более подробно на методах определения удельной поверхности дисперсных тел, основанных на газопроницаемости, В зависимости от соотношения средней длины свободного пробега молекул X и характерного размера норовых пространств й различают два режима течения газа вязкий или пуазейлевский, характеризующийся соотношением и молекулярный или кнудсеновский, характеризующийся соотношением X й. Соответственно различают метод, основанный на пуазейлевском течении газа через дисперсное тело [1], и метод, основанный на кнудсеновском течении газа [5]. Предложен также метод, основанный на сравнении газовых потоков, измеренных при пуазейлевском и при кнудсенов-ском течении газов [6], [c.117]

Как и в гидравлике, расчет течения газа в трубопроводах сводится к определению потерь по длине трубы. По сравнению с течением несжимаемой жидкости течение газа - более сложное явление, связанное, прежде всего с изменением параметров газа вдоль трубопровода и, следовательно, с изменением скорости и режима течения газа. На практике используют приближенные методы расчета, основанные на допущениях, правомерность которых подтверждена опытным путем. [c.279]

Заметим, что согласно формуле (П. 17 ) переход слоя в фонтанирующее состояние происходит при ламинарном режиме течения газа. Очевидно, для крупных и тяжелых частиц (при переходном или турбулентном режимах) эта формула потребует корректировки. Из формулы (И. 18) следует, что после образования фонтана режим движения является переходным, [c.71]

Несмотря иа возможности трех режимов течения газа (ламинарного, переходного и турбулентного), практическое осуществление ламинарного режима обычно ие удается (за исключением некоторых работ [53]). Поэтому, согласно М. Е. Позину [62], точки перегиба на кривой Nu = / (Re ) должны отсутствовать до начала установившегося турбулентного движения, которое лежит в пределах Rey = 5000— 10000 и зависит от аппаратурного оформления процесса. Большинство исследователей вообще не определяет здесь перехода [24,62,67,75], а в некоторых работах показатель степени в переходной области лишь немного больше т = 0,8—1,2) соответствующего показателя в турбулентной области (т = 0,8). [c.141]

Эффективная работа турбомолекулярных насосов возможна лишь при молекулярном режиме течения газа в каналах дисковых решеток. Поэтому ТВН требуют пониженного давления на выходе и используются лишь совместно с последовательно присоединенными ротационными насосами с масляным уплотнением или насосами других типов. [c.30]

Помимо различных вариантов адсорбционного метода на практике получили распространение такие методы определения удельной поверхности твердых тел, как ртутная порометрия, электронная микроскопия, рентгеновский метод, метод газовой проницаемости в различных режимах течения газа и др. Каждый из перечисленных методов обладает своими достоинствами и недостатками. Сле цует только отметить одну из отличительных особенностей метода газовой проницаемости, имеющую иногда большое значение на практике, — возможность опредё-лять внешнюю геометрическую поверхность дисперсных тел [21]. [c.373]

Рис. 8.60. Различные режимы течення газа в аэродинамической трубе а) скачок помещается в сонле Лаваля (недостаточное разрежение перед эксгаустером), б) течение в ра-боче11 части трубы сверхзвуконое (режим после запуска ) в) рабо-чиН режим (при суженном горле диффузора)

НО ниже, тесно связаны с режимом течения газов в сечении запирания. Таковы особенности протекания процесса смешения газов при сверхкритических отношениях давлений газов в эжектирую-шем сопле. Заметим, что под отношением давлений в сонле мы подразумеваем отношение полного давления эжектируюш его газа Pl к статическому давлению эжектируемого потока во входном сеченип смесительной камеры р2, которое зависит от полного давления Р2 и приведенной скорости Яг. [c.501]

При уменьшении размера частиц отношение С/С0 будет приближаться к 1 и зависеть от расстояния до точки, где траектория частиц пересекает линии тока газа (фиг. 4.7,0 и г). Это расстояние определяется режимом течения газа, который слабо зависит от UoDpf/ii [50]. Однако4 наиболее важным параметром (см. подразд. 2.10.6.5) является число Стокса (Np,s), определяемое по внешнему диаметру зонда [c.115]

Величина Й, входящай в уравнение, есть функция режима течения газа и его физических констант и согласно [5.13] [c.219]

Массоотдача в газовой (паровой) фазе в области слабого взанмод. при турбулентном режиме течения газа (пара) определяется по аналогии с поверхностным трением газа в орошаемой трубе (аналогия Чилтона-Колборна) [c.575]

В зависимости от соотношения средней длины свободного пробега молекул газа X и характерного размера поровых пространств 1 различают два предельных режима течения газа вязкий или пуазейлев-ский, характеризующийся соотношением и молекулярный [c.91]

При молекулярном режиме течения газа число Кнудсена [c.38]

В этом случае контакт между твердыми частицами и газом достаточно эффективен из-за отсутствия внешнедиф -фузионного торможения. Условия контактирсжания в непрерывной фазе сходны с характерными для однородного псевдоожижения со смешением как газа, так и твердого материала, близким к идеальному. В этой фазе внешне -диффузионное торможение определяется режимом течения газа. Принято также интенсивное смешение твердого компонента по замкнутому контуру струя - непрерывная фаза - струя. [c.37]

Решение (см. рис. IX-46). Применим метод Хакинса — Кэммермейера, поскольку по условию дано экспериментальное значение при турбулентном режиме течения газа. Из уравнения (IX-32) определим площадь при ламинарном и турбулентном течении, исходя из средней величины градиента парциального давления площадь равна соответственно 540 и 340 л . С ломощью термодинамических соотношений находим, что мощность адиабатического одноступенчатого компрессора составляет 2468,3 кет, а тепловая нагрузка промежуточного холодильника 665,2 ккал/сек. [c.619]

Ступень такого насоса представляет собой камеру, разделенную диафрагмой на две секции. Стенки камеры и диафрагму охлаждают водой или каким-либо хладагентом. В одной из секций против отверстия диафрагмы располагают активную поверхность, например пластину из науглероженного поликристаллического никеля. Эта пластина при нагревании дает направленное в сторону отверстия диафрагмы рассеивание молекул, в результате чего при молекулярном режиме течения газа проводимость отверстия для газового потока из секции с активной пластиной оказывается более высокой по сравнению с проводимостью этого же отверстия в обратном направлении. При достижении равновесных условий по обе стороны диафрагмы установится предельно достижимое отношение давлений [c.41]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология