Растекание гидродинамический

Скорость растекания зависит от соотнощения движущей силы и силы сопротивления, которое состоит из кинетической и гидродинамической составляющих [16]. Первая составляющая обусловлена сопротивлением, сосредоточенным непосредственно возле линии смачивания, а вторая — объемными факторами вязкостью жидкости, силами инерции и др. [16. Кинетический режим очень непродолжителен (10 —10 с) и имеет место лишь на самой начальной стадии процесса. В начале процесса растекания силы молекулярного притяжения, действующие со стороны твердого тела, вытягивают из нижней части капли тонкий слой жидкости — слой Я (рис. 2.9), толщина которого не превышает радиуса действия межмолекулярных сил. Вслед за этим слоем перемещается более толстый слой В (несколько мкм) и наконец в движение вовлекается вся масса капли. Затем слой В исчезает, сливаясь с основной массой капли [16, 17]. [c.74]

Кинетический режим обычно имеет место лишь на самой начальной, весьма непродолжительной стадии процесса растекания. При удалении периметра смачивания от центра капли возрастает сопротивление, связанное с транспортом жидкости, и кинетический режим сменяется гидродинамическим. Из-за кратковременности кинетического режима для его изучения необходимо применять высокоскоростную киносъемку (до нескольких тысяч кадров/с). Экспериментальное исследование кинетического режима представляет поэтому весьма сложную проблему. [c.121]

Влияние свойств жидкости и материала насадки на растекание изучала Бергман [1031. На ячеистых поверхностях (сетки, ткани) обнаружен капиллярно-гидродинамический режим, отличающийся тем, что при подаче малого точечного орошения жидкость равномерно растекается по всей ширине поверхности. [c.428]

Константа насадки имеет размерность она зависит от размера и формы насадочных тел, но не зависит от гидродинамических условий, если только локальная плотность орошения ни в одной точке не превосходит 26 м ч (эта величина, найденная для насадки из кокса размером 6—13 мм, для более крупных насадок может быть увеличена) при превышении указанного значения наступает местное захлебывание и распределение жидкости значительно видоизменяется. Чем меньше С, тем больше растекание жидкости в радиальном направлении значение С=оо соответствует идеально равномерному распределению. [c.430]

Размеры пожара зависят от условий растекания нефтепродукта и степени разрушения и деформации оборудования от воздействия пламени. Если в момент аварии нефтепродукт воспламеняется, то площадь пожара зависит от количества вытекающего продукта, гидродинамических свойств потока жидкости, рельефа местности, скорости выгорания. [c.648]

Поскольку на характер взаимодействия капель с гранулами основное влияние оказывают начальная температура частиц и соотношение размеров гранулы и капли, то можно полагать, что главным фактором, регулирующим указанное взаимодействие, является теплоемкость гранулы и количество аккумулированного ею тепла (влияние смачиваемости и шероховатости поверхности не изучалось). Следует особенно подчеркнуть, что первый тепловой импульс, получаемый каплей, определяет условия смачивания ею поверхности гранулы и, следовательно, гидродинамический режим растекания. [c.59]

Гидродинамическое исследование дало возможность выяснить механизм набегания, растекания и взаимодействия струи со встречными струями, а также структуру образовавшейся струп. Вытекающая из щелевого сопла струя в зависимости от формы сопла и обработки его кромки имеет боковой угол раскрытия от 10 до 14°. Набегая на стенку под прямым углом, свободная струя испытывает сжатие (область удара), при этом ее кинетическая энергия переходит в потенциальную. После удара о поверхность потенциальная энергия переходит в кинетическую энергию полуограниченной струи, и скорость образовавшейся расстилающейся струи резко возрастает. [c.255]

Перспективность гидродинамического подхода к описанию реологических закономерностей адгезионного взаимодействия жидкостей с твердыми субстратами следует также из результатов изучения взаимодействия и других жидких адгезивов — расплавов [65]. Она дополнительно подтверждается пропорциональностью толщины слоя адгезива диаметру дисков, склеенных при одинаковом отношении P/S. Если бы толщина слоя была равновесной, то в этих условиях она не зависела бы от размеров субстратов. На практике необходим учет этого обстоятельства. Так, удвоив линейные размеры склеиваемых изделий, для достижения прежней толщины слоя адгезива отношение P/S следует увеличить в 4 раза. Следовательно, распространенные рекомендации по выбору давления склеивания, сводящиеся к простой пропорциональности с площадью контакта, не находят требуемого обоснования. Другое следствие из развитых представлений состоит в необходимости учета не только величины V, но и Vmm. Обычно полагают, что толщину клеевого шва можно уменьшить (увеличив тем самым прочность адгезионных соединений за счет снижения вклада в последнюю опасных тангенциальных напряжений, неизбежно возникающих в фазе отвержденного адгезива [66, с. 23]), использовав меньшее количество адгезива и обеспечив его растекание по поверхности субстрата приложением увеличенной нагрузки. Однако в соответствии с уравнением (36) одновременно уменьшается 1/min, и утоньшение слоя достигается за счет увеличения Р, а адгезив фактически взят в избыточном количестве. Разумеется, равновесная толщина клеевого шва не может быть равной нулю, но она пренебрежимо мала по сравнению с получаемыми на практике значениями h. [c.21]

Основным показателем первых является вязкость. Как известно, при гидродинамическом режиме смазки трение пропорционально вязкости. С другой стороны, маловязкие масла быстрее выжимаются из зазоров между трущимися поверхностями. Кроме того, у жидкостей, принадлежащих к одному классу химических соединений, параллельно с уменьшением вязкости увеличиваются испаряемость и скорость растекания. Как правило, в приборах преобладающее значение имеет граничный режим смазки, поэтому роль вязкости не следует переоценивать. В последнее время за рубежом наметилась тенденция к увеличению вязкости приборных масел, однако увлекаться этим нельзя, так как со снижением температуры или при длительном применении вязкость масел становится очень большой, и потери на жидкостное трение возрастают до недопустимых пределов [17]. По этой причине вязкость масел для малогабаритных приборов, к деталям которых приложены предельно малые усилия сдвига, должна быть возможно меньшей. [c.459]

Кратковременный инерционный режим растекания сменяется вязким режимом, в основном определяющим кинетику процесса. Основная сила сопротивления при растекании в этом режиме — сила вязкого (внутреннего) трения в объеме жидкости [16]. Теоретическое описание вязкого режима основано на анализе общей системы гидродинамических уравнений движения жидкости по горизонтальной твердой поверхности [16, 18]. Используя некоторые упрощающие предположения, для случая одномерного растекания (по узкой прямолинейной полосе), для пройденного жидкостью пути х можно получить [18] [c.75]

Инерционный режим растекания наступает после кинетического режима, когда сопротивление растеканию определяется в основном силами инерции, действующими в объеме жидкости. Инерционный режим представляет одну из форм гидродинамического режима растекания. [c.125]

Теоретическое описание обеих форм гидродинамического режима растекания (инерционного и вязкого) основано на анализе [c.126]

Вязкий режим представляет вторую форму гидродинамического режима растекания, которая сменяет инерционный режим. Основная сила сопротивления при растекании в этом режиме — сила вязкого (внутреннего) трения в объеме жидкости. [c.128]

Теоретическое описание вязкого режима растекания в условиях полного смачивания основано на анализе общей системы гидродинамических уравнений движения жидкости по горизонтальной твердой поверхности. Вначале рассмотрим не двухмерное растекание капли (растекание по кругу), а одномерное растекание— по узкой прямолинейной полосе с постоянной шириной а (рис. IV. 7). Для экспериментального изучения одномерного (линейного) растекания вся поверхность твердого тела за исключением самой полосы покрывается пленкой, которая препятствует смачиванию данной жидкостью [203, 233]. [c.130]

В ряде случаев в начальный момент контакта жидкости с твердым телом условие полного смачивания не выполняется, однако взаимодействие между жидкостью и подложкой постепенно изменяет свойства системы таким образом, что полное смачивание становится возможным. В этих условиях скорость растекания зависит уже не только от кинетических и гидродинамических факторов [c.144]

Ситуация усложняется с изменениями состояния поверхности, поверхностными взаимодействиями полимеров и процессами смачивания (адгезионным, растеканием и иммерсионным смачиванием). На рис. 20.4 представлена несколько упрощенная последовательность образования гидродинамической пленки (слабой, промежуточной и сильной), применимая как к уплотнению, так и к уплотняемым поверхностям. В каждом случае мы предполагаем хорошее смачивание, такое как на рис. 20.3, а. [c.394]

Коэффициент К введен для соблюдения размерности и измеряется в с м Если капля падает рядом с прилжшей частицей, то при сплющивании капли возникает скорость, направленная тангенциально к обрабатываемой поверхности. Эта скорость создает гидродинамическую силу, которая определяется, как и для газовой струи, формулой (11.47) с учетом того, что р — плотность воды, а — коэффициент сопротивления частиц после расплющивания капли. По экспериментальным данным, тангенциальная скорость растекания ка1ши в 2-3 раза превышает скорость капли в момент удара. [c.195]

Так как масло в этих условиях практически несжимаемо, то оно стремится к растеканию в продольном направлении (к торцам подщипника) и по направлению вращения вала. Ограниченность зазоров препятствует свободному истечению масла, и в результате создается гидродинамическое давление, воздействующее на вал. Это давление возрастает в направлении уменьшения размеров щели по окружности. В продольном направлении эпюра давления имеет вид гиперболы (см. рис. 5,в). В результате вал приподымается и смещается в сторону вращения (см. рис. 5, б). Часть масла вытекает через торцы подшипника, а остальное масло прокачивается через узкую часть зазора. Равновесное состояние вала в подшипнике наступает тогда, когда проходное сечение (Амин) достаточно для пропуска части масла, оставшегося после торцевого истечения. [c.18]

Режим растекания, скорость которого лимитируется сопротивлением возле линии смачивания, называется кинетическим. Если же скорость растекания определяется поступлением жидкости к линии смачивания, соответствующий режим можно было бы назвать диффузионным (по аналогии с терминологией химической кинетики). Однако в большинстве случаев течение жидкости к границе контакта трех фаз контролируется различными гидродинамическими факторами (вязкостью жидкости, силами инерции, ламинарностью или турбулентностью потока и т. д.). Поэтому режим растекания, лимитируемый силами сопротивления в объеме жидкости, целесообразнее называть гидродинамическим. В свою рчередь, в зависимости от того, какой из гидродинамических фак- [c.119]

С гидродинамической точки зрения явление экранирования представляет собой частный случай более общего процесса послойной, или боковой , миграции растворов. Последняя возникает как следствие анизотропности геологического разреза... Для количественной оценки эффекта бокового (послойного) растекания представим горизонтально залегающий пласт песка (песчаника) мощностью ho и проницаемостью Ко, перекрытый пластом глин мощностью Л] и проницаемостью Ki- Разрез пересечен (рис. 15) вертикальным нарушением, подводящим из более глубоких горизонтов земной коры растворы с давлением Р>Ро, где Ро — начальное давление в пласте песка (песчаника). [c.120]

Свыше двадцати лет назад было сделано предположение, что характерные неровности, получающиеся на поверхности пленки краски при окраске кистью, поверхностные дефекты, образующиеся при нанесении краски с помощью аппликатора, и дефекты, получаемые при нанесении валиком, имеют общее происхождение, связанное с гидродинамической неоднородностью и нестабильным растеканием краски, попадающей в зазор между подложкой и выступающей кромкой приспособления для нанесения [6]. Хотя физический процесс понятен, результат не всегда возможно определить количественно. Теоретические работы по этому эффекту опубликованы [7, 8]. [c.373]

Для относительно больших капель, когда центробежные и поверхностные силы являются сравнимыми, наблюдается растекание капли. При этом жидкость временно попадает в ловушку около линии сближения капель, образованную впадинами (рис. II.1, а). (Гидродинамические аспекты образования впадины рассмотрены теоретически Линдбладом, 1964 Платикановьш, 1964 Френкелем и Майзельсом, 1962). Если капли не будут защищены эмульгирующим агентом, будет происходить коалесценция. [c.78]

Упрощенный анализ, основанный, например, на известной концепции Джента [584] приводит к расчетным реологическим характеристикам вязкоупругих адгезивов, согласующимся с экспериментальными данными (по модулям потерь и упругости, а также спектру времен релаксации) лищь в области малых деформаций [585]. Обоснованные результаты в настоящее время могут быть получены, по-видимому, только в рамках гидродинамической теории растекания. [c.134]

Большие погрешности, иногда сводящие на нет точность аналитического решения задачи, содержатся в самих термических параметрах. Наиболее трудно определимыми из них являются коэффициент теплообмена с внешней средой а и коэффициент растекания тепловых потоков а. Первый из них, как упомянуто выше, зависит не только от разности температур тела и внешней среды, но и от формы трущихся тел, физических свойств трущейся пары, физических свойств внешней среды и гидродинамических или аэродинамических условий (омывание трущейся пары потоком жидкости или обдувание газом). Коэффициент а определяется в настоящее время лишь грубо приближенно, так как это сделано в работах Блока, Шаррона н др. Иногда он принимается без каких-либо оснований ра-вным 0,5. [c.188]

Как показывает изучение грязевулканической брекчии (Назаров, 1957), эруптивные каналы грязевых вулканов Западно-Туркменской впадины проникают на значительные глубины и пересекают разрез подстилающих мезозойских отложений. В гидродинамическом отношении разломы и связанные с ними эруптивные каналы представляют собой зоны резко повышенной проницаемости. Создавая на глубине область относительно пониженных давлений, разлом возбуждает поле повышенных градиентов давлений, действующих как мощный концентратор прежде рассеянного потока разгрузки. По межзерновым промежуткам, микротрещинам, оперяющим трещинам растворы активно перетекают в центральную зону разлома с тем, чтобы в верхних горизонтах в зоне растекания его покинуть и подключиться к системе напорных вод (Пэк, 1966). [c.123]

При не слишком больших значени51х Ь и достаточно высокой гидродинамической интенсивности источника в сравнении с величиной (разд. 9,2.2) развивается первый тип миграционных потоков — ореолы растекания , в которых поперечной плановой дисперсией можно пренебречь для осевой линии ореола это справедгшво при выполнении сравнительно менее жесткого критерия >(5-5-10) бе Наоборот, достаточно протяженные миграционные потоки от источников со сравнительно слабой гидродинамической активностью относятся ко второму типу — ореолы рассеяния , здесь значение поперечной плановой дисперсии велико соот-ветствующий критерий имеет вид <(1-5-2) [c.486]

Они применяются при достижении асимптотического режима переноса, когда оправдано осреднение концентрации вещества по мощности пласта или в пределах выделяемых квазигомогенных его элементов. Как правило, такие предпосылки создаются при формировании ореолов растекания (разд. 9.3.2), так что контролирующим процессом является конвекция вдоль линий тока V /- Для того, чтобы определить пространственное положение концентрационного фронта поршневого вытеснения в момент р, необходимо предварительно построить гидродинамическую сетку движения и рассчитать скорость фильтрации вдоль характерных линий тока. Тогда длины пробега меченных частиц вдоль выделенной линии тока находятся посредством суммирования элементарных интервалов путиЛ/у=у,. ДГу/л [c.510]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология