Испарение материальный баланс теплот

На основе материального баланса при известных количествах веществ, температурах (некоторые из них указаны на рис. 1-1), удельных теплоемкостях, теплотах испарения и энтальпиях реакции составляются тепловые балансы отдельных аппаратов и суммарный баланс отделения регенерации аммиака. [c.431]

Величину Ну в уравнении (У,8) определяют по уравнению типа (У,1), поэтому результаты, идентичные получаемым из уравнения (У,8), возникнут только при достижении сходимости, так как в этом случае корректированные количества отдельных компонентов соответствуют материальному балансу. Лучшая сходимость метода постоянного состава по сравнению с обычным методом, возможно, частично связана с тем, что в первом методе уже заложено требование о том, чтобы каждый компонент отвечал условиям материального баланса. Метод постоянного состава дает большую надежность в процессе проведения расчета, поскольку знаменатели уравнений [(У,9а)—(У,9г)] обычно имеют порядок величины скрытой теплоты испарения. Знаменатели соответствующих выражений при обычном методе определяются значениями [c.130]

В соотношениях (3.22) и (3.25) величины /С, Мкр и в общем случае оказываются зависящими от условий, устанавливающихся в процессе самой сушки, и, прежде всего, от средних значений температуры I и влагосодержания х сушильного агента по высоте КС. В свою очередь эти средние параметры не являются независимыми, а определяются совместным анализом кинетического уравнения для й и соотношений теплового и материального балансов. Чтобы описание процесса было замкнутым, необходимо иметь данные о скорости нагрева частиц в процессе их сушки. При удалении значительных количеств влаги обычно теплота нагрева незначительна по сравнению с теплотой испарения влаги из материала. [c.158]

В предыдущих разделах рассматривалась ректификация смесей, состоящих из компонентов с равными (близкими) мольными теплотами парообразования. На практике встречаются смеси компонентов с близкими массовыми теплотами парообразования (например, углеводороды одного гомологического ряда, содержащиеся в нефти) — тогда расчет ведут с помощью диаграмм а —а и I - а,а. При разделении смесей компонентов, у которых мольные или массовые теплоты испарения сильно различаются (скажем, на 20% — цифра зависит от требуемой точности расчетов), потоки пара В и флегмы Ь уже нельзя принимать постоянными по высоте укрепляющей и отгонной частей колонны. Соответственно усложняются материальные балансы, а рабочие линии — уравнения типа (12.17) и (12.20) — перестают быть прямыми. Построение кривых рабочих линий сопряжено с большими трудностями здесь необходимо учитывать изменение энтальпий пара (А) и жидкости (/) с изменением их составов. В этом случае переходят к энтальпийным диаграммам (см. рис. 12.7), представление о которых дано в разд. 12.2.4. [c.1045]

В своей современной форме, предложенной Льюисом способ, основанный на тепловом и материальном балансе, приводит к уравнению рабочей линии, имеющей большое практическое значение. При некоторых упрощающих предположениях (отсутствие потерь тепла, малая теплота смешения, близкие теплоты испарения и теплоемкости компонентов) Льюис показал, что условия материального баланса приводят также к условиям теплового баланса, когда колонка работает в стационарных условиях. В этих условиях величины V, Ь к О в уравнении (25-7) относятся к каждому компоненту в любой точке колонны. [c.521]

Для описания процесса требуются уравнения, аналогичные уравнениям для нагревания или охлаждения твердых веществ [уравнения (8.8)—(8.11)]. Для высоких слОев, где весь газ, выходящий из слоя, насыщен водяными парами, = Ту = Га. н> т. е. соответствует адиабатической температуре насыщения. Расчетные уравнения, включающие это условие, могут быть написаны либо в виде теплового баланса, зачитывающего испарение воды с использованием скрытой теплоты испарения, либо в виде материального баланса. Для непрерывных сушилок [c.161]

Материальный баланс ректификационного аппарата составляют на основании данных практики. Все примеси спирта-сырца при этом присчитываются к безводному спирту, что необходимо иметь в виду при дальнейших расчетах. Физические показатели примесей (удельная теплоемкость, относительная плотность, теплота испарения) принимают как для этилового спирта. Это, разумеется, вносит некоторую неточность, но незначительную, так как количество примесей невелико. Примеси вместе с этиловым спиртом именуются алкоголем. [c.299]

Тепловой баланс рассчитывают по данным материального баланса с учетом тепловых эффектов (экзотермических и эндотермических) химических реакций и физических превращений (испарение, конденсация и др.), происходящих в аппарате с учетом подвода теплоты извне и отвода ее с продуктами реакции, а также через стенки аппарата. [c.63]

На диаграмме Т—х—у жидкости Мо/ соответствует точка А (рис. 39). В процессе испарения жидкости под действием теплоты Q содержание азота в жидкости уменьшается, а содержание кислорода увеличивается. Однако в любой момент общая масса азота в жидкости и паре остается постоянной. Уравнение материального баланса для 1 кг смеси имеет вид Мо/ = М/ + М. После испарения части жидкости концентрация азота в оставшейся жидкости М/ будет х, а в паре — у, тогда Мо/Хц = М/Х + Му из этих уравнений получаем [c.43]

На основании данных материального баланса и данных непосредственного определения температур угля, пара, воздуха, газа, шлака и т. д. составлен тепловой баланс процесса (с учетом теплот испарения жидких продуктов и воды). [c.159]

Аналитический метод определения минимальной флегмы от тарелки к тарелке. Метод основан на последовательном совместном решении уравнений материального баланса и равновесия, установлении составов и количеств потоков. При этом принимаются эквимолярные скрытые теплоты испарения, что требует для реальных смесей составления энтальпийного баланса для каждой тарелки. [c.71]

Необходимо подчеркнуть, что для выявления изменений величин внутренних потоков по высоте аппарата надо обязательно составлять как материальные, так и тепловые балансы для различных сечений аппарата, поскольку эти изменения величин потоков обусловлены изменением их теплофизических свойств (плотности, теплоемкости, скрытой теплоты испарения) вследствие изменения температур, давлений и составов. [c.19]

В первом уравнении (6.93) слагаемые левой части пропорциональны, соответственно, переносу влаги материалом вдоль направления I за счет диффузионного перемещивания частиц, за счет направленного потока материала и удалению влаги из элемента псевдоожиженного слоя единичной длины вследствие процесса сушки. Аналогично слагаемые второго уравнения системы (6.93) пропорциональны количествам теплоты, переносимой эффективной диффузией дисперсного материала, направленным движением потока материала, разности количеств теплоты, вносимой и выносимой сушильным агентом и, наконец, теплоте, расходуемой на испарение влаги из материала. Граничные условия (6.94) соответствуют материальным и тепловым балансам на границах псевдоожиженного слоя. [c.187]

Процесс по материально-тепловому балансу рассчитывают в соответствии с оптимальными показателями температурного и гидродинамического режима производительность, начальная и конечная влажность материала должны быть приведены в задании на проектирование. Условия оптимизации рассмотрены в предшествующих главах. Температуру топочных газов в большинстве случаев принимают 650—700 °С с возможностью повыщения для термостойких продуктов до 800—850 °С и более, в зависимости От жаростойкости конструкционного материала решетки. Температуру слоя выбирают с учетом требуемой глубины обезвоживания для материалов, содержащих влагу без растворенных веществ, конечная влажность при температуре слоя 120—130 °С составляет ж 0,1 % (масс.). При обезвоживании солей, образующих кристаллогидратные формы, содержание воды в продукте зависит от соответствия температуры слоя температурам фазового превращения кристаллогидратных форм, поэтому необходимо температуру слоя выбирать на основе данных о растворимости солевых систем, приводимых в Приложении 1. Следует также учитывать точку росы отходящих газов, повышающуюся с ростом содержания влаги при интенсивном режиме сушки, так как при охлаждении газов до точки росы происходит залипание циклонов. На рис. V.1 представлена зависимость точки росы от режима сушки (температуры теплоносителя и удельного расхода теплоты на испарение 1 кг влаги). Учитывая известное охлаждение газов в узле сухого пылеулавливания, температуру отходящих газов устанавливают выше точки росы на 30—50°. [c.112]

Из этого уравнения и из изложенного выше, вытекает, что наибольшее значение V достигается в части колонны выше точки ввода разделяющего агента. Вблизи этой точ1ки величина V уменьшается вследствие резкого увеличения ур. При дальнейшем приближении к низу колонны величина V определяется двумя факторами, — изменением Ур, влияющим обычно в направлении увеличения V, и увеличением г и -влияющим в противоположном направлении. Если относительная летучесть разделяющего агента мала и влиянием изменения его концентрации в парах можно пренебречь, то к низу колонны величина V уменьшается. В соответствии с уравнениями материального баланса (285) и (314) величина изменяется в том же направлении, что и V. Отсюда следует, что приведенные флег-мовые числа для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны Я к Я в случае близких скрытых теплот испарения компонентов заданной смеси уменьшается по высоте колонны то мере приближения к кубу. Однако это уменьшение чаше всего весьма невелико. Поэтому расчет процессов экстрактивной ректификации в большинстве случаев производят принимая, что и постоянны по высоте колонны. [c.231]

Введение. Работа посвящена построению и обоснованию эффективного численного метода решения ряда нелинейных одномерных щ>аевых задач теплопроводности и диффузии. Тлеются в виду краевые задачи для одномерных параболических уравнений в областях с подвижными границами, на которых заданы условия энергетического или материального баланса. Подобные задачи возникают, например, при математическом моделировании процесса теплопередачи в конденсированном веществе в условиях интенсивного нагрева, когда фронты различных фазовых превращений (плавление, испарение, резкое изменение электромагнитных свойств) перемещаются по неподвижноь1у веществу [1-3]. Аналогичная ситуация имеет место при изучении распределения концентраций в некоторых химических реакциях, процессы массопереноса в которых можно трактовать как задачи типа Стефана с исчезающе малой теплотой фазового перехода [4 ]. Наличие подвижных 11)аниц с неизвестным законом изменения во времени и нелинейных условий на заданных подвижных границах приводит к необходимости развития приближенных методов. Предлагаемые ва- [c.79]

Рассчитав сначала материальный баланс процесса (на 1 т П-гЗОд или на часовую производительность), составляют тепловой баланс аппарата, используя имеющиеся в справочниках данные о теплоемкостях и теплосодержаниях газов в интервале от 0° до t°. Зная состав и температуру газовой и жидкой фаз на входе в аппарат, подсчитывают тепло, содержащееся во входящем газе в интервале от 0° до t°. Это тепло входит в приходную часть баланса, как и тепло, вносимое с кислотой (тоже считая отО°). В расходную часть баланса входит тепло, уносимое с уходящими влажными газами и с выходящей кислотой (считая от 0° до той температуры, с которой уходит газ или жидкость после упарки). При такой методике подсчета принимается, что система переходит из начального состояния в конечное при 0°. Значит, и тепловые эффекты превращений (дегидратации кислоты, испарения воды) должны быть взяты в этом тепловом расчете для 0°. Данные о теплотах разбавления H2SO4 водой, приведенные на рис. 5 (см. стр. 20), относятся именно к этой температуре. [c.147]

В общем случае тепловая характеристика питания изменяется от переохлажденной жидкости до перегретого пара, что требует применения материального и теплового балансов для расчета зависимости между потоками ниже и выше точки питаийя. Пусть д обозначает тепло, необходимое для нагревания 1 моль исходной смеси до температуры питающей тарелки и последующего испарения, деленное на мольную теплоту испарения этой смеси. Тогда, если принять, что мольные потоки по высоте колонны равны, потоки жидкости ниже и выше питательной тарелки определятся по уравнению [c.342]

Совершенно очевидно, что достигаемый в ректификационной колонне общий эффект разделения будет выражаться через совокупность изменений составов жидкости и пара на тарелках колонны. Первая попытка установления этой взаимосвязи была предпринята еще в конце прошлого столетия Е. Сорелем 1166]. Суть предложенного им способа состоит в последовательном расчете состава фаз от тарелки к тарелке в ректифицирующей части колонны исходя из соответствующих уравнений материального и теплового балансов для каждой тарелки и данных по равновесию жидкость—пар разделяемой смеси. Аналогичный, но более приближенный подход к решению указанной задачи был предпринят одновременно Э. Хаусбрандом [174], который принял допущение о постоянстве теплот испарения жидкости на каждой тарелке колонны н исключил из рассмотрения тепловые балансы. [c.69]