Мощность теплоносители

Преимущество сосудов с приваренной трубчаткой состоит в том, что систему трубок можно разделить на несколько секций, питаемых независимо друг от друга. Благодаря этому, включая и выключая отдельные секции, можно регулировать мощность нагрева. Такое разделение поверхности нагрева на несколько секций выгодно в случаях, например, выпаривания воды из раствора или дистилляции какой-либо смеси, когда по ходу процесса объем содержимого котла уменьшается и уровень жидкости в котле снижается, что делает ненужным обогрев верхней части поверхности нагрева. Выключение этой части осуществляется прекращением подачи теплоносителя в соответствующую секцию змеевика. [c.191]

Значительный рост производства жидкого хлора и мощностей отдельных цехов обусловливает необходимость создания специально оборудованных крупнотоннажных хранилищ не только на заводах, производящих жидкий хлор, но и на заводах, его потребляющих. Железнодорожные цистерны и другие сосуды, предназначенные для заполнения жидким хлором, рассчитывают на давление, равное давлению насыщенных паров над хлором при температуре не более 50°С вводят ограничения на температуру теплоносителя, применяемого для подогрева жидкого хлора. К сожалению, в отдельных случаях для испарения хлора и его транспортирования применяют весьма примитивный подогрев железнодорожных цистерн и других сосудов водяным паром с температурой более 100 °С. Во избежание перегрева и разрыва сосудов необходимо строго следить за допустимой температурой, а там, где требуется в качестве теплоносителя водяной пар, испарители нужно оснастить автоматическими средствами противоаварийной защиты. [c.58]

Новым развивающимся методом подвода тепла является нагрев в плазме, т. е. в потоке газообразного теплоносителя (мета-но-водородной смеси, водорода, аргона), нагреваемого до 2000— 3000 "С и выше (ГО ООО—20 ООО °С) электрическим током и содержащего ионизированные частицы — ионы и электроны. Разогрев теплоносителя и создание плазмы происходит в небольшом пространстве между катодом и анодом плазменной горелки. Мощность таких горелок достигает 2000 кВт. [c.137]

При коксовании остатков деструктивной перегонки резко выражены реакции уплотнения, в связи с чем уменьшаются расход тепла на осуществление процесса и тепловая мощность аппарата для нагрева циркулирующего теплоносителя. [c.65]

Капитальные затраты К складываются из затрат на изготовление аппарата и его монтаж, причем затраты на монтаж очень малы по сравнению со стоимостью изготовления теплообменника, и ими можно пренебречь. Когда по технологической схеме работа теплообменника неразрывно связана с работой обслуживающих его насосов или компрессоров, в капитальные затраты должна быть включена их полная стоимость или ее часть, пропорциональная доле р мощности, затрачиваемой на преодоление гидравлического сопротивления теплообменника, от всей необходимой мощности на перемещение теплоносителя [c.39]

II зона — нагрева, 2 секции III зона — нагрева, 1 секция IV зона прокалки, 1 секция и V зона — охлаждения, 2 секции. По конструкции эта печь отличается от печи, приведенной на рис. 66, высотой зон, диаметрами подводящих и отводящих патрубков. Тепловая мощность зон, тепловая мощность топок, обеспечивающих печь теплоносителем, также различны из-за разных температур теплоносителя в зонах. [c.205]

В научно-исследовательских работах и литературе по теплопередаче основное внимание уделяется вопросам ин-тё сификации теплообмена. Безусловно, интенсивность теплообмена является важной количественной характеристикой теплообменных аппаратов и ее увеличение снижает необходимую площадь поверхности теплообмена. Однако, как правило, интенсификация теплообмена приводит к возрастанию гидравлического сопротивления теплообменника, т. е. увеличению затрат мощности на циркуляцию теплоносителей. Поэтому сравнение интенсивности теплопередачи различных вариантов поверхности является обоснованным лишь при одинаковой затрате мощности на циркуляцию теплоносителей, что не всегда учитывается. [c.3]

В книге ставится задача учесть, какой ценой достигается увеличение интенсивности теплопередачи, т. е. охарактеризовать процесс теплообмена также и с качественной стороны. Характеристика эффективности теплообмена должна быть относительной величиной, а именно — отношением количества переданной теплоты к затратам мощности на циркуляцию теплоносителей. Указанное отношение является функцией многих величин, особенно при обычном двухстороннем обтекании. Естественно, что сравнение эффективности различных вариантов поверхностей теплообмена возможно также только при определенных условиях и в первую очередь при постоянной интенсивности теплообмена. [c.3]

На рис. 4.2 представлены зависимости 11м(а), полученные при использовании функций П, о) и П (а) по данным разных авторов. Если распространить формулы по теплоотдаче и сопротивлению для трубы на канал, т. е. принять П =П =1, то можно заметить, что затраты мощности на циркуляцию теплоносителя непрерывно возрастают при увеличении относительного шага а. Значение 1 ) для квадратной решетки возрастает слабее, чем для треугольной, что связано с различием в значениях коэффициента а функции фо(сг). [c.69]

Сравнение газовых теплоносителей с гелием по локальной затрате мощности на циркуляцию, проведенное по (7.6) при свойствах газов по [57, 58], представлено на рис. 7.1 и 7.2. [c.106]

Воздух и его компоненты образуют группу газов, свойства которых близки. Относительная затрата мощности на циркуляцию этих газов лежит в интервале Л /Л не=5-Ьб в зависимости от средних параметров потока (рис. 7.1). С увеличением давления газов эффективность теплоотдачи возрастает, но значение относительного критерия ллг падает. При малых давлениях зависимость Л /Л не= ( ) имеет один и тот же характер отношение критериев падает при увеличении средней температуры f, при которой происходит сравнение теплоносителей. [c.106]

Ввиду значительного интереса, который представляют водяной пар и СОг как теплоносители, на рис. 7.2 даны результаты сравнения этих веществ с гелием. Из рис. 7.2 следует, что отношение затрат мощности на циркуляцию водяного пара и СОг к гелию существенно зависит от давления и температуры. Для водяного пара на правой пограничной кривой значение iV/A He= l при Д=2,5 МПа. Таким образом, при р<2,5 МПа ло кальные затраты мощ- [c.106]

Рис. 7.1. Отношение затрат мощности на циркуляцию газовых теплоносителей и гелия

Приведенная шкала показывает, что затраты мощности на циркуляцию тяжелых инертных газов в десятки раз выше, чем на циркуляцию гелия. Так, отношение затрат мощности на циркуляцию аргона и гелия при 400 К равно 29, т. е. настолько велико, что применение аргона в замкнутых циклах ГТУ или МГД-генераторов нецелесообразно. Эффективность теплообмена водорода очень высока, поэтому он как лучший теплоноситель среди газов применяется для охлаждения обмоток электрогенераторов. Еще выше эффективность теплообмена воды (в жидкой фазе). [c.110]

Б17, Б15. Расчет гидравлических сопротивлений теплоносителю, отдающему (БС — ДРо) и воспринимающему (БС — ДРв) тепло (либо БС —ДРр, БС — ДРм), необходим в дальнейше для расчета мощности нагнетателей, а также для проверки ограничений по гидравлическим сопротивлениям. Примеры таких расчетов приведены в работах [44, с. 59—65 55, с. 76—83]. [c.39]

Б19, 520. Расчет мощности нагнетателей, теплоносителя, отдающего (БС — N0) и воспринимающего (БС — Nв) тепло (либо БС — Мг, БС — Л м)- Расчеты описаны в работах [43, с. 148—149 44 84, с. 1811. [c.40]

Цель расчетов — определение режима работы теплообменника либо расчет теплопотерь, распределения температур теплоносителей между аппаратами, гидравлических сопротивлений и мощности, нагнетателей. [c.41]

БС — N0 — расчет мощности нагнетателя теплоносителя О [c.55]

БС — Л/в — расчет мощности нагнетателя теплоносителя В [c.55]

Гидравлическая модель — важная компонента практически любых моделей теплообменников (см., например, главу 3, БС—ПР. блоки 15—20 БС — ПКР, блоки 5—23 БС—ПоР, блоки 13—21 и др.). Гидравлический расчет включает в себя определение полного гидравлического сопротивления АР по тракту движения каждого теплоносителя и мощности М, необходимой для перемещения каждой из этих сред через теплообменник и обвязку. [c.247]

На рис. 86 и 87 приняты следующие обозначения лЛ — безразмерная высота ребра — безразмерная мощность нагнетателя и По — объем теплопередающей поверхности Пд — эксплуатационные расходы Пк—капитальные вложения, Пдр — гидравлическое сопротивление — переданное тепло, По —масса теплопередающей поверхности п — коэффициент теплоотдачи, Пк — коэффициент теплопередачи (рис. 86) —безразмерный шаг между ребрами — скорость движения теплоносителя — диаметр теплопередающей трубы Ппл . —приведенные затраты пд — диаметр кожуха аппарата Пе — длина труб аппарата Пт — число ходов в трубной полости аппарата Пц — число параллельных рядов аппаратов [c.303]

Б18. Проверка ограничений этого сопротивления Б19. Расчет мощности нагнетателя теплоносителя О [c.324]

Пленка образуется на внутренней поверхности калиброванной стеклянной трубы 6 при вращении скребкового ротора 7 с лопастями (для уменьшения коррозии ротор выполняется из тантала или нержавеющей стали марки УА). Регулируемый приводной механизм 3 со ступенчато изменяющейся скоростью вращения соединяется с ротором магнитной муфтой 4, которая лишена всех недостатков сальникового уплотнения. Нижний конец ротора снабжен самоустанавливающимся шарикоподшипником в виде тефлонового шара, размещенного в стеклянной опоре. Смазкой подшипника служит стекающий кубовый продукт. Источником тепла является циркуляционный термостат 14 мощностью электрообогрева 1,5 или 2 кВт. При температурах до 200° С в качестве теплоносителя используют парафиновое масло, а при более высоких температурах — силиконовое масло. Эти масла полностью прозрачны. [c.278]

Экзотермическое гидрохлорирование ацетилена, связанное с от водом тепла при высокой температуре процесса, требует теплоно сителя, обладающего высокой температурой кипения. Некоторьи применяемые органические теплоносители (трансформаторное мае ло) в условиях синтеза винилхлорнда оказались нестабильными склонными к разложению. Это усложняет эксплуатацию агрегатов так как межтрубное пространство забивается отложениями, что приводит к нарушениям режима теплопередачи и быстрому выходу аппаратов из строя. Для обеспечения надежной работы агрегатов гидрохлорирования большой мощности необходимо решить вопросы подбора стабильного и неагрессивного теплоносителя. [c.71]

Методика расчета шахтной четырехзонной печи. Расчетом определяется колпчество теплоносителя, подаваемого в зону, которое необходимо подготовить в отдельностоящей топке, количество отходящих газов для расчета и йыбора тягодутьевого оборудования пылеочистных устройств и дымовой трубы. Расчетом определяется количество воздуха, подаваемого на охлаждение материала, необходимого для расчета и выбора тягодутьевого оборудования. Расчетом определяется также сопротивление слоя материала, которое проходит теплоноситель или охлаждаемый воздух. Полученные значения сопротивления слоя пылеочистных установок трубопроводов необходимы для выбора тягодутьевого оборудования и определения мощности электродвигателя, обслуживающего это оборудование. [c.212]

Это условие может быть осуществлено вследствие того, что любой теплообменник всегда включен в конкретную тепловую схему данной энергетической установки и для него определяются или заданы внешние параметры, такие как тепловая мощность, расход теплоносителей, давления и температуры теплоносителей на входе в теплообменник, которые должны быть выбраны также с учетом рассматри-вяемого теплообменника. Должны быть также известны или выбраны сами теплоносители. [c.4]

Ввиду того что изменение Re одного из потоков при постоянстве остальных характеристик поверхности приводит к изменению величин Е, qx, входящих в условия и критерии оптимизации, т. е. невозможно выдержать условие 9x=idem или =idem, оптимальные значения Rei потоков не могут быть найдены на основе рассмотренных выше критериев сравнения. Для нахождения Re " следует использовать универсальные критерии, определение которых возможно без дополнительных ограничений типа x=idem, и т. д. Таким критерием являются годовые приведенные затраты, где введение экономических показателей позволяет учесть изменения площади поверхности теплообмена и мощности, затрачиваемой на циркуляцию теплоносителей. Подчеркнем также, что знание оптимальных значений Rei, " не является обязательным при сравнении теплообменников. Действительно, для заданной поверхности задано Ren (или задан диапазон значений Re,i, характерный для установок данного типа), а сопряженные числа Re,2 одноименных потоков в исследуемой поверхности находят исходя из условий сравнения, для чего используют (2.25) — [c.44]

Представляет интерес найти зависимость отводимой тепловой мощности и поверхности теплообмена от давления теплоносителя, что наиболее просто сделать для идеальных газов. Поскольку для одного и того же идеального газа при неизменной температуре J =idem плотность пропорциональна давлению, а теплофизические свойства не зависят от давления, то, подставляя т)лг=1/т)в из (7.7) 108 [c.108]

Сравнение численных значений критериев, приведенных в таблице, показывает, что для продольного обтекания гладких црямых каналов в зависимости от выбранного газового теплоносителя при одинаковых параметрах тепловая мощность может изменяться в 8 раз, поверхность теплообмена — в 18 раз, затрата мощности на циркуляцию теплоносителя — в 1300 раз, а эквивалентное давление —в 36 раз. Сравнение теплоносителей по tiq и r F, графики зависимости iiQip, Т), tif(p, Т) для различных газов представлены в [59]. Там же дана рраенитель-ная шкала газовых теплоносителей. [c.110]

При поперечном обтекании влияние теплопроводности газа значительно сильнее, чем при продольном. Согласно рис. 7.2 водяной пар рассматриваемых параметров эффективнее гелия (tijv=0,7), а при переходе к поперечному обтеканию наблюдается обратная картина водяной пар по локальной эффективности теплообмена хуже гелия. Сравнительная шкала эффективности теплообмена газовых теплоносителей при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки рассмотрена в [60]. Показано, что почти для всех газов затрата мощности на циркуляцию выше, чем для гелия в рассматриваемом диапазоне температур и давлений. Исключение составляет водород, относительная эффективность теплоотдачи которого очень высока (iljv=0,12), и водяной пар при давлении около 100 бар Рнс. 7.3. Номограмма для вблизи кривой насыщения. определения коэффициента [c.111]

Некорректный выбор формулы для определения теплоотдачи-приводит к минимуму зависимости Л/с/Л .(д .) лишь для смеси СОг+Не. В других случаях эффективность теплообмена смеси монотонно изменяется, находясь между значениями эффективности теплообмена чистых компонентов, образующих смесь. Однако использование формул для определения теплоотдачи за границами ее применимости приводит для смесей К2- -Н2, СОг+Нг и др. к значительным погрешностям (достигающим 70 %) при определении затрат мощности на циркуляцию теплоносителя. Отметим, что формула Михеева применима, если компоненты смеси имеют близкие значения молярных масс и Рг слабо меняется при изменении состава. Например, для эффективности теплоотдачи смесей Ог+Мг и Oг-fвoздyx результаты расчета по [65] и [50] совпадают с погрешностью около 8 %. [c.115]

Калафати Д. Д., Попалов В. В. Сравнение газовых теплоносителей по отводимой тепловой мощности или поверхности теплообмена. — Теплоэнергетика, 1977, № 3, с. 73—75. [c.138]

Гидромеханический расчет проводится для определения падения давления при движении теплоно сителей в рабочих полостях, мощности и подбора нагревателей, распределения теплоносителей в элементах аппаратов (протечек через перегородки и зазоры, параллельные струи и т. п.). [c.29]

Процесс дина-крекинг (фирма Хайдрокарбон рисёрч ) позволяет перерабатывать разнообразное остаточное сырье с высокой коксуемостью и большим содержанием металлов, азота н серы. В этом процессе (испытан на пилотной установке, строится полупромышленная установка мощностью 250 тыс. т/год) горячее сырье вводят в верхнюю часть вертикального трубчатого реактора, где оно крекируется в кипящем слое инертного теплоносителя (товарный адсорбент) в присутствии водородсодержащего газа. Образующиеся дистиллятные продукты частично или полностью могут быть направлены на рециркуляцию (табл. V. 13). Выделяющийся кокс осаждается на частичках носителя, которые непрерывно опускаются вниз, и, пройдя отпарную зону, поступают в нижнюю часть реактора. В ней происходит газификация кокса парокислородной смесью с образованием водородсодержащего газа, поток которого поднимается вверх. При этом, двигаясь через- отпарную зону, газ отпаривает с поверхности носителя адсорбированные углеводороды, а затем поступает в верхнюю часть реактора, поставляя необходимый для реакции водород. Частички носителя после выжига кокса в зоне газификации через транспортную трубу, расположенную в центре реактора, пневмотранспортом (паром или топливным газом, образующимся в процессе) подают в зону реакции. Состав продуктов процесса дина-крекинг зависит от количества рисайкла (табл. V. 14) и температуры в зонах гидрокрекинга (табл. V. 15) и газификации. В зависимости от набора продуктов температуру в зоне гидрокрекинга изменяют от 496 (почти полностью жидкие продукты) до 760 °С (преимущественно газ ), а в зоне газификации — от 927 до 1038 С. [c.123]

Непрерывный процесс контактного коксования в псевдоожи-женном слое (на порошковом коксовом теплоносителе) в США вначале развивался довольно быстро, однако за последнее пятилетие рост мощности таких установок приостановился. Установки такого типа высокопроизводительны, на них вырабатываются дистиллятные фракции удовлетворительного качества и с высокими выходами на сырье, но кокс, получаемый в этом процессе, пока используется главным обрзлзом в качестве топлива. Процесс контактного коксования на гранулированном коксовом теплоносителе (размер зерен 3—15 мм) не вышел из стадии полузаводских испытаний. [c.8]