Удлинение алюминиевых сплавов

Аналогичным образом характеризуют коррозию по изменению относительного удлинения алюминиевых сплавов [c.24]

Незначительное изменение ударной вязкости дк>р-алюминия при сохранении наряду с этим высоких значений предела упругости и предела пропорциональности обусловливает возможность применения его вместо дефицитных медных сплавов для изготовления аппаратуры, работающей в условиях глубокого холода. Необходимо также добавить, что все сплавы алюминия, как и чистый металл, являются пластичными при низких температурах и хорошо обрабатываются. Наиболее интенсивно возрастают при понижении температуры прочность и твердость сплавов алюминия, слабее повышаются предел текучести и относительное удлинение. Увеличение разности между пределами прочности и текучести с понижением температуры до —270 °С гарантирует некоторый запас пластичности алюминиевых сплавов. [c.142]

Механические свойства литейных алюминиевых сплавов могут быть существенно улучшены модифицированием в жидком состоянии. Так, модифицирование силумина с содержанием 13% кремния приводит к повышению предела прочности от 140 до 180 МН/м и удлинения от 3 до 8%. При более высоких требованиях к прочностным свойствам применяют специальные силумины с добавками меди, марганца, магния, с термической обработкой закалкой с последующим старением. Однако механические свойства литых сплавов значительно уступают термически упрочняемым сплавам. Поэтому применение литых сплавов для нагруженных деталей целесообразно лишь в случае сложной формы изделия или выигрыша в весе, в остальных случаях предпочтительнее применение кованых, более прочных сплавов. [c.53]

Большинство испытанных алюминиевых сплавов после пятилетней экспозиции в погруженном состоянии хорошо сохранило свои механические свойства, тогда как образцы из стали 20 за этот же период снизили предел прочности с 420 до 200 МН/м и относительное удлинение с 33 до 23%. Однако такие алюминиевые сплавы, как Д16-АТ, Д16-Т, АК-6, В92-Т, АВ-Т, В91, не следует применять в конструкциях морских нефтепромысловых сооружений из-за значительной потери прочности или склонности подвергаться расслаивающей коррозии в морокой воде. [c.204]

Марка алюминия и алюминиевого сплава и пла- Состояние материала листов Обозначение сплава и состояние материала Состояние испытуемых образцов Толщина листа, мм Временное сопротивление Og, МПа Предел теку- чести МПа Относительное удлинение при 8,% [c.158]

Марки алюминия и алюминиевого сплава Состояние материала Состояние испытуемых образцов Диаметр прутка, мм Временное сопротивление а МПа Предел текучести Оо.2- МПа Относи- тельное удлинение при 5,% [c.160]

Марка алюминия или алюминиевого сплава Состояние материала лент Обозначение сплава и состояние материала Состояние испытуемых образцов Толщина лент, мм Временное сопротивление <з МПа Предел теку- чести Оо,2. МПа Относительное удлинение при 5, % [c.164]

Рис. 188. Потери предела прочности (ав) и удлинения (5) неплакированных алюминиевых сплавов Д1 и Д16, толщиной 0,6. ж, в зависимости от продолжительности задержки закалки.

Для большинства сплавов алюминия механические свойства с понижением температуры улучшаются. Наиболее интенсивно при понижении температуры возрастают прочность и твердость сплавов, несколько слабее повышаются пределы текучести и относительное удлинение. Поэтому алюминиевые сплавы широко используют при изготовлении емкостей для хранения жидкого водорода, тем более, что алюминиевые сплавы (как и медные) при 20 К имеют более низкий коэффициент теплопроводности, чем чистый металл. При пайке деталей оборудования для жидкого водорода применяют мягкие (оловянно-свинцовые) припои. При понижении температуры прочность этих припоев возрастает, однако значительно уменьшается их пластичность. [c.496]

Рис. 6. Механические свойства железо-хромо-алюминиевых сплавов , г Е<Ш а — изменение сопротивления разрыву и процента удлинения железо-хромо-алюминиевых сплавов э зависимости от содержания хрома

Механические свойства железо-хромо-алюминиевых сплавов претерпевают значительные изменения при нагреве до 1100—1200°. Так, например, сплав № 2 при комнатной температуре имеет сопротивление разрыву 65—68 кг/мм . С повышением температуры прочность сплава при разрыве снижается и составляет при 500°—55 кг/мм , при 600°— 30 кг/мм при 800°— 10 кг/мм , при 1000°—4—5 кг/мм , при 1200°—2—3 кг/мм И, 2, 4, 5,], а процент удлинения увеличивается и составляет соответственно температурам и сопротивлению разрыва,— 18—20, 22, 28, 70 и 90%. [c.323]

Механические свойства большинства сплавов алюминия увеличиваются при понижении температуры. Наиболее интенсивно возрастают прочность и твердость, менее сильно повышается предел текучести и относительное удлинение. Увеличение разности между пределом прочности.и пределом текучести при понижении температуры до —270° С гарантирует некоторый запас пластичности алюминиевых сплавов (фиг. 9). [c.521]

И, наконец, последнее. У многих материалов разрушение наступает при достаточно больших относительных удлинениях. Это большинство сталей, медные, алюминиевые сплавы и т.д. Однако ряд материалов разрушается при очень небольших значениях относительных удлинений, хотя напряжения в момент разрушения могут быть и довольно велики (рис. 3.4,с). Первая группа материалов - это пластичные материалы, вторая - хрупкие. К последним относятся, например, стекло, керамика, некоторые стали, чугуны и т.д. Количественно к хрупким материалам принято относить те, у которых относительное удлинение не превышает 3%. [c.50]

Выбор высокопрочных алюминиевых сплавов весьма велик (некоторые из них приведены в табл. 20.1). Соотношение компонентов и режим термической обработки этих сплавов обычно выбирают с таким расчетом, чтобы склонность к КРН была минимальной. Термическая обработка с образованием твердого раствора влияет на склонность к коррозионному растрескиваткию, так как изменяет состав сплава в области границ зерен и микроструктуру сплава [33]. В некоторых случаях эксплуатационные температуры, особенно превышающие комнатные значения, могут приводить к искусственному старению сплава. При этом склонность к растрескиванию может увеличиться, и в присутствии влаги или хлорида натрия произойдет преждевременное разрушение металла. Любой из описанных выше сплавов проявляет наибольшую склонность к растрескиванию в тех случаях, когда растягивающее напряжение действует по нормали к направлению прокатки. По-видимому, в этом случае в процессе участвует большая часть граничных поверхностей удлиненных зерен, вдоль которых распространяются трещины. [c.354]

В работе [185] приведены результаты 10-летних коррозионных испытаний пластин из высокочистого алюминия и 7 алюминиевых сплавов при постоянном погружении и на среднем уровне прилива в Райтсвилл-Биче (Сев. Каролина, США). На всех образцах, в том числе и на пластинах, которые снимались с испытаний для получения промежуточных результатов, наблюдалось сильное обрастание раковинами и другими морскими организмами. Обрастание не оказывало заметного влияния на глубину питтинга на образцах, испытывавшихся в зоне прилива (т. е. при переменном погружении), но при 5- и 10-летней экспозиции приводило к сильному травлению некоторых сплавов. Изменения прочностных свойств после 10-летней экспозиции для всех испытанных сплавов были небольшими. Уменьшение временного сопротивления после экспозиции в условиях полного погружения составило для сплава 5086-0 3,7 %, 5154-838 5,1 %, 5457-Н34 5,2 %. Относительное удлинение высокочистого алюминия 1199 и сплавов 5154-Н38, 5456-0 и 5456-Н321 уменьшилось на 16—27 %, а сплава 5086-0 примерно на 6 %. [c.188]

Для небольших плавильных печей вполне приемлемы инжекционные короткофакельные горелки, работаю Цие без подогрева воздуха. Иллюстрацией этого является медеплавильная печь (рис. Х-15). Крупные печи, например емкостью 30—40 т для алюминиевых сплавов, хорошо работают с дутьевыми горелками, даюхцими удлиненный факел. Подогрев воздуха для таких печей не является обязательным и может осуш ествляться лишь из-за [c.294]

Изменение механических свойств — сопротивления разрыву и процента удлинения — железо-хромо-алюминиевых сплавов с 5 % А1 и разным содержанием хрома (максимум до 30%) изображено на рис. 6, а, б. Диаграмма состав — механические свойства (рис. 6, а) показывает резкое возрастание прочности с с ОО кг1мм для сплава с 10% Сг до оо80 кг/мм а я сплава с 30% Сг. Пластичность сплавов при этом, как видно из хода кривой процента удлинения, резко уменьшается, если сплав с 10% Сг имел удлинение при разрыве с/о28%, а сплав с 30% Сг — всего лишь 8%. [c.322]

В первоначальных теориях коррозионного растрескивания рассматривался двухстадийный процесс сначала электрохимическая реакция создает точечное поражение, являющееся концентратором напряжений, от которого затем распространяется на короткое расстояние трещина, после чего электрохимическая реакция повторяется. На такое двухстадийное развитие процесса в низкоуглеродистых сталях в нитратных растворах и в некоторых алюминиевых сплавах указывали внезапные всплески потенциала образцов, неравномерное их удлинение (затруднительное для объяснения, если образцы содержат много трещин) и акустические методы. В аустенитных нержавеющих сталях двухстадийный процесс не был обнаружен. Неравномерное распространение трещин в низкоуглеродистых сталях можно объяснить выделениями по границам зерен или связать с известными интерметаллическими соединениями в некоторых алюминиевых сплавах. Однако аустенитные нержавеющие стали являются сплавами с высокой вязкостью, и маловероятно, что в них возможно существование надреза, служащего концентратором напряжений и способного вызвать образование коротких трещин хрупкости скорее всего пластическая релаксация приведет к затуплению соотвествующего острия. Подобное же возражение можно высказать относительно коррозионного растрескивания а-латуней, хотя было доказано, что в их локальных областях ближнего порядка могут существовать хрупкие трещины [П5]. [c.185]

При изучении коррозии алюминиевых сплавов часто используют такой характерный показатель, как изменение механических свойств металла. Однако необходимо помнить, что при отсутствии межкристаллитной коррозии механические свойства металлов в результате коррозии обычно не меняются, и этим показателем лишь косвенно определяют изменение сечения образца вследствие коррозии. На самом деле, если определить нагрузку, требующуюся для разрыва образца, до коррозии и эту же нагрузку после того, как металл прокорродировал, то можно определить фиктивный предел прочности, характеризующий изменение сечения образца. Обычно определяют предел прочности оь [н1мм кГ/мм )] и удлинение б (%) при растяжении. [c.109]

Рис. 148. Зависимость предела прочности О/, и удлинения б пеплакированных алюминиевых сплавов Д1 и Д16 толщиной 0,6 мм от продолжительности адержки закалки [20]. Коррозия при переменном погружении в 3%-ный раствор хлористого натрия длительность испытания 15 суток

Для проводов воздушных линий с большим натяжением и для других изделий, выдерживающих большие нагрузки, применяется алюминиевый сплав — альдрей, который состоит из 98,5ч-99,0% Al+0,3- 0,5% Mg + 0,4- -0,7% 51 + 0,2- 0,3% Ре и приобретает повышенные механические свойства после специальной термообработки. В результате этого прочность на растяжение Ор возрастает до 35 кПмм при удлинении 6,5% удельное сопротивление [c.261]

И его крышка 5, выполненные из алюминиевого сплава, устанавливаются на оси ротора 5 и вращаются в двух бронзовых втулках 9 и 11, запрессованных в корпус. Крышка и корпус ротора стягиваются гайкой 7, навернутой на стальной резьбовой переходник 8. Осевое перемещение ротора ограничено опорным подшипником 12 и стальным закаленным кольцом 6, упруго закрепленными на оси 5. Величина осевого перемещения составляет 0,3— 1,0 мм. В корпусе ротора установлены наклонные маслозаборные колодцы (трубки) 2, входные отверстия которых наклонены к оси и закрыты защитными металлическими сетками 4. Выходные концы закреплены в приливах корпуса ротора. В эти же приливы ввернуты сопла 13 (см. разрез по А—А). В корпусе ротора, кроме того, установлен маслонаправляющий стакан 10, способствующий улучшению закрутки масла и удлинению его пути в роторе. [c.349]

Допустимая температура нагревания для большинства алюминиевых сплавов составляет 120—130 °С. Возможно нагревание и до более высоких температур, если по условиям эксплуатации допускается известное разупрочнение сплава. Однако при длительном нагревании сплавов типа дуралюмина выше 120 °С в них появляется склонность к межкристаллитной коррозии. Для защиты деталей из таких материалов применяют искусственное старение и систему покрытий, обладающую достаточно высокими защитными свойствами. Деформируемые сплавы Д20, ВАД1, М40 и литейные АЛ19, АЦР, ВЗОО и др., а также специальные жаропрочные алюминиевые сплавы на основе спеченной алюминиевой пудры САП, могут эксплуатироваться при значительно более высоких температурах. Так, полуфабрикаты из САП листы, трубы, прутки, штамповки — при температуре 500—600 °С сохраняют достаточный предел прочности при растяжении (около 14,7-10 Н/м ). При нормальной температуре предел прочности при растяжении листов из САП, содержащих 7—9% окиси алюминия, равен 35,3-10 —36,3-10 Н/м , относительное удлинение составляет 5—6% [13, с. 52—60]. Этот материал весьма перспективен для судостроения, химического машиностроения и других ( )раслей народного хозяйства. [c.115]

Применяются а) мягкие или пластические деформированные алюминиевые сплавы в виде таких сплавов, как АМц, АМг и АВ с пределом прочности а = 10 - 30 кГ/мм при удлинении б = 10-ь20% б) средней твердости и пластичности алюминиевые сплавы марок Д1, Д6, Д16, АК6, АК5 и др., имеющие предел прочности а = 24 -н 48 кГ1мм при удлинении б = 12% в) высокой твердости с пониженными технологическими свойствами алюминиевые сплавы типа АК8, В95 и В96 с пределом прочности а = 45 70 кГ1мм при удлинении б = 5 10%. [c.150]

Для небольших плавильных печей вполне приемлемы инжекционные короткофакельные горелки, работающее без подогрева воздуха. Иллюстрацией этого является медеплавильная печь (рис. 93). Крупные печи, например емкостью 30—40 т для алюминиевых сплавов, хорошо работают с дутьевыми горелками, дающими удлиненный факел. Подогрев воздуха для таких печей не является обязательным и может осуществляться лишь из-за желания использовать тепло газов, покидаюпщх печь, например для получения пара или горячей воды. Отказ от индивидуальных [c.202]

К сожалению, подавляющее большинство черных металлов при температуре —190° становятся хрупкими, а потому для таких высо конапряженных деталей, как диски и заклепки колеса низкотемпературных турбодетандеров, они совершенно неприменимы. Лишь высоколегированные аустенитные стали и некоторые алюминиевые сплавы обладают высокой удельной прочностью и в то же время высоким относительным удлинением и высокой ударной вязкостью на всем диапазоне температур от 70 до —190°. [c.108]

Провода из алюминиевого сплава АВ-Е (0,3-0,5% магния, 0,4-0,7% кремния и 0,2—0,3% железа) скручены из проволоки марки A T, имеющей разрушающее напря -ние при растяжении до скрутки в провод не менее 0,24 кН и удлинение не менее 1,5%. Термообработанная проволока марки АСЗ имеет разрушающее напряжение при растяжении не менее 0,3 к Н и относительное удли- [c.37]

Присутствие меди в алюминиевых сплавах ухудшает стойкость их в морской воде [60, 61]. Испытания в течение 32 месяцев 1В морской воде практически не отразились на пределе прочности алюминия чистоты 99,5—99,8% и сплавов АМг, АМц, авиаль, магналий. Относительные же удлинения алюминия снизились с 45 до 20%, авиаля с 13—18% до 7—9%, магналя с 23—28% до 12—14%. В результате коррозии дюралюминия [c.32]

В ТОЙ же лекции Дикс описал успешную попытку борьбы с этим явлением добавкой в сплав хрома этим достижением мы в значительной степени обязаны работе Нока 35]. Важное влияние добавки хрома сказывается в следующем 1) изменение формы зерен, которые в отсутствие хрома, являются равноосными, а в его присутствии становятся удлиненными и 2) торможение процесса выделения избыточной фазы вдоль границ зерен и способствование выпадению этой фазы на других участках сплава. Такие изменения, следует думать, должны снизить вероятность коррозионного растрескивания, по крайней мере, в тех случаях, когда напряжения действуют в продольном, направлении но пока все еще не вполне ясно, почему присадка в сплав хрома, вызывает эти изменения. Как указывает Дикс, хром не предотвращает полностью склонность к коррозионному растрескиванию, но при его наличии в сплаве эта склонность становится сравнимой со склонностью изделий из. других высокопрочных алюминиевых сплавов, которые с успехом эксплуатируются в течение длительного времени в важных технических конструкциях Кроме того, он пишет Свыше семи лет применяются изделия из этого сплава в промышленном масштабе, но никаких серьезных случаев коррозионного растрескивания их в эксплуатационных условиях не имело места . Сплав, о котором идет речь (75 5), содержит 0,25% хрома основными легирующими элементами являются цинк (5,6%), магний (2,5%) и медь (1,6%),. а содержание марганца не должно превышать 0,3 % Дикс описывает многочисленные лабораторные опыты (в большинстве выполненные Фискусом> при напряжениях выше, чем обычно встречается в практических условиях. Эти опыты показывают, что присадка хрома в сплав снижает склонность к коррозионному растрескиванию. [c.620]

Вышеупомянутое заявление австралийских авторов, не должно быть понято таким образом, что английские производители алюминиевых сплавов не проявляют интереса к добавкам хрома. Некоторые из сплавов, производящиеся в Англии, содержат хром, и вопрос влияния хрома и других элементов подвергся в английских лабораториях тщательному изучению. Было найдено, что добавка 0,25% хрома оказывает благотворное влияние, но дальнейшее увеличение содержания хрома не приносит никакой дополнительной пользы (оно фактически нежелательно с точки зрения механических свойств). В условиях, где сплавы, не содержащие хрома, подвержены питтинговой. и межкристаллитной коррозии, сплавы, содержащие хром, подвержены только небольшой равномерной коррозии. Чэдвик и др. подтверждают наблюдение Дикса, указывающие на снижение коррозионного растрескивания при добавлении хрома в связи с образованием удлиненных зерен, причем в настоящее время обнаружено, что его эффективность наибольшая в присутствии- [c.620]

Фармери высказывает предположение, что крупнозернистый наружный слой обычно препятствует тому, чтобы расслоение материала из-за коррозии начиналось с краев прессованных изделий. Путем термической обработки, имевшей цел ю получение удлиненных зерен в склонном к межкристаллитной коррозии листовом материале (алюминиевый сплав с 4% Си), он добился расслаивания, которое начиналось как с краев, так и с поверхности металла. [c.623]

Горигонтальпые роторы, В центрифуге может быть использовано пять горизонтальных роторов. Ротор 3x5 мл применяют для скоростей до 65000 об/мин (420 000 Он сделан из титана и устойчив к коррозии и высоким напряжениям. Все остальные горизонтальные роторы отлиты из специального алюминиевого сплава. Контейнеры горизонтальных роторов подвешиваются свободно, когда ротор находится вне центрифуги, и легко могут быть удалены без перемешивания содержимого пробирок. Контейнеры герметически закрываются крышками, уравновешены по весу и подобраны к ротору, что сводит к минимуму возможность перемешивания содержимого пробирки. В настоящее время в стадии разработки находится шестиместный горизонтальный ротор с удлиненными пробирками. [c.193]

Необходимо учитывать, что припой П200А, нанесенный на поверхность алюминиевых сплавов АД1, АМц и АМгб в виде полуды, резко снижает их относительное удлинение и в меньшей степени сопротивление разрыву. [c.272]

Марка алюминия, алюминиевого сплава и плакирование Состояние материала листов Обозначение сплава и состояние материала Состояние испытуемых образцов Толщина листа, мм Временное сопротивление Ств, МПа Предел текучести 0,2> МПа Относи- тельное удлинение при / = 113л/7 5, % [c.246]

Марка алюминия или алюминиевого сплава Состояние материала лент и испьггуемых образцов Толщина лент, мм Временное сопротивление Ов МПа Предел текучести 0,2 МПа Относительное удлинение при /о = 1 5, % [c.251]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология