Скорость всасывания общая

Высота всасывания. Общее разрежение при входе потока в насос, обусловливающее кавитацию, зависит от высоты всасывания, от сопротивления на линии всасывания и от скоростей течения жидкости на входных элементах лопастей рабочего колеса. [c.378]

Для улучшения общих условий труда помещение мастерской должно быть оборудовано хорошо работающей вентиляцией с обязательным устройством отсосов на каждом рабочем месте, где выполняются производственные операции, связанные с выделением пыли, свинца и его оксидов. Скорость всасывания воздуха в приемных отверстиях вытяжных устройств должна быть 1,5- м/с вентиляция должна обеспечивать в помещении шести-восьмикратный обмен воздуха в 1 ч. [c.200]

Общая скорость всасывания зависит прежде всего от площади абсорбирующей поверхности. Наибольшую абсорбирующую поверхность за счёт микроворсинок имеет ЖКТ (около 120 м ), несколько меньшую — лёгкие (70-100 м ). Площадь поверхности кожи составляет в среднем 1,73 м кроме того, всасывание ЛС через кожу затруднено из-за особенностей её анатомического строения. [c.7]

Есть основание полагать, что влияние выходного угла на к. п. д. ступени сказывается в основном в связи со степенью реактивности. Увеличение угла Ра вызывает уменьшение степени реакции и увеличение роли диффузорного эффекта в неподвижных элементах в процессе создания статического напора. При одинаковом к. п. д. колеса к. п. д. ступени, видимо, будет тем выше, чем меньше уровень скоростей за колесом и чем лучше выполнены диффузорные аппараты за колесом. Поэтому задача создания высокоэкономичной ступени с колесом малой реактивности сводится в общем случае к разработке высокоэффективного диффузора. Актуальность такой задачи несомненна, ибо для ряда случаев колеса малой реактивности обладают большими преимуществами. Особенно это относится к колесам Ра = 90°. Как уже указывалось, теоретическая характеристика таких колес представляет собой горизонтальную прямую. Это значит, что при малых потерях эти колеса способны обеспечить весьма большие коэффициенты расхода и широкую зону устойчивой работы. К преимуществам колес малой реактивности следует отнести также значительно меньшие удельные потери на перетекание через уплотнения на всасывании и на трение дисков. Это обстоятельство особенно важно при работе на малых расходах, когда потери двух упомянутых групп (на перетекание и на трение дисков) соизмеримы с потерями в диффузорах. [c.104]

Высота всасывания уменьшается также при увеличении скорости жидкости во всасывающей трубе и соответствующем возрастании потерь Лвс.. Обычно высота всасывания при перекачивании холодных жидкостей не превышает 5—6 м при перемещении нагретых жидкостей она может быть значительно меньше. Поэтому горячие, а также вязкие жидкости подводят к насосу под некоторым избыточным давлением или с подпором на стороне всасывания (рис. 7-3,6). Зависимость (7-10) является общей для всех насосов, хотя процессы всасывания и нагнетания существенно отличаются для насосов различных типов. [c.191]

Из данных табл. 1 видно, что скорость диффузии воды через интактную кожу и изолированный эпидермис в общем такая же, как и через роговой слой. Что же касается изолированной дермы, то она барьерной функции по существу не несет. Эти и другие исследователи отмечали, что после соскабливания рогового слоя (при гистологическом контроле) всасывание веществ через кожу резко возрастает. Отсюда следует важный вывод кожа, лишенная рогового слоя эпидермиса, является слабым барьером. [c.13]

Тройники. Коэффициенты определяют в зависимости от отношения расхода жидкости в ответвлении к общему расходу в основном трубопроводе (магистрали). При определении потерь напора с использованием приведенных ниже коэффициентов следует исходить из скорости жидкости в магистрали. Коэффициенты местных сопротивлений, относящиеся к магистрали ( ) и к ответвляющемуся трубопроводу ( отв), в ряде случаев могут иметь отрицательные значения, так как при слиянии или разделении потоков возможно всасывание жидкости и увеличение напора [c.15]

В основе расчета предельной высоты всасывания центробежного насоса лежит общая формула (3.8). При этом необходимо также принять во внимание некоторые особенности работы центробежных насосов. Здесь, разумеется, нет инерционных потерь во всасывающем трубопроводе, поскольку движение в нем — равномерное. В то же время для центробежных насосов следует учитывать эффекты, связанные с неравномерным распределением скоростей и давлений в рабочем колесе вблизи входного сечения. [c.313]

При входе в камеру всасывания струя свежего пара имеет очень большую скорость движения. В самой камере находится вторичный пар при более низких температуре и давлении. Здесь на пути ВС в диффузоре происходит смешение свежего пара и вторичного, причем первый отдает часть кинетической энергии второму. При этом образуется смесь, которая выйдет из диффузора с общей скоростью лежащей в пределах между скоростью свежего пара уо и скоростью вторичного пара Скорость пара в диффузоре определяется из уравнения количества движения [c.328]

Давление в цилиндре насоса как в период всасывания, так и в период нагнетания не остается постоянным на протяжении хода поршня. Это объясняется изменением скорости жидкости в трубопроводах и цилиндре. Изменение скорости и ускорения жидкости соответствует изменению их для поршня. Если бы площадь сечения трубы была равна площади поршня, то скорость и ускорение жидкости в трубе были бы равны скорости и ускорению поршня. В общем случае эти площади не равны, следовательно, скорость и ускорение жидкости во всасывающей трубе больше или меньше [c.36]

Регулирование по давлению при постоянной скорости вращения. Поддержание постоянного давления на линии нагнетания требуется в большинстве случаев как для технологических компрессорных машин, так и для машин общего назначения. Регулирующим органом, как правило, является дроссельная заслонка на линии всасывания компрессора. На рис. 3-17 приведена принципиальная схема регулирования с изодромным регулятором. Импульс от давления на линии нагнетания компрессора подается на сильфон 1. связанный со струйным регулятором давления 2. Поршень регулятора соединен с золотником 4 сервомотора 5, управляющего дроссельной заслонкой 6- В одну из линий связи золотника 4 с сервомотором 5 включен изодромный регулятор 3. Схема действует следующим образом. При перемещении струйной трубки, вызванном изменением давления, перемещается золотник 4, и поршень 5 изменяет положение дроссельной заслонки в направлении, обратном изменению давления р. Поршень изодромного устройства 3, возвращаясь в первоначальное положение, вос- [c.109]

При обработке осциллограмм установлено, что общий срыв течения начинается в П1 ступени компрессора и приблизительно со скоростью звука распространяется в направлении всасывания. Упругим элементом компрессорной колебательной системы служит газ в емкости на нагнетании, инерционным элементом ее является вся масса газа, заполняющего проточную часть ком- [c.50]

Понижение абсолютного давления может вызвать выделение паров из жидкости либо в одном месте (местная кавитация), либо во всей зоне (общая кавитация). Местное понижение давления возникает с возрастанием скорости в потоке при обтекании профиля лопасти колеса, при резких поворотах, при обтекании выступов и т. п. Общее падение давления может произойти вследствие увеличения высоты всасывания, возрастания температуры перекачиваемой жидкости, падения атмосферного давления. Кавитация обнаруживается прежде всего по шуму, а также пс падению характеристик и разрушению материала. [c.58]

На каждый насос должна иметься документация, удостоверяющая его соответствие требованиям ГОСТ 6812—69 и включающая обозначение насоса, его порядковый номер по системе нумерации завода-изготовителя и дату выпуска характеристику насоса по подаче, напору, допустимой высоте всасывания, скорости вращения, к. п. д. и потребляемой мощности акт о качестве насоса инструкцию по монтажу, эксплуатации и хранению насоса установочный чертеж насосного агрегата, чертежи общего вида и разрезов насоса, а также узлов основных и быстроизнашивающихся деталей и запасных частей номер параметрического и настоящего стандарта. [c.160]

В общем случае размеры окон всасывания выбирают обычно такими, чтобы скорость жидкости в них была не выше, чем в 2,2— 2,5 раза средней скорости поршня. [c.136]

В этих опытах скорость водорода при его циркуляции через очиститель была известна, а концентрация азота на входе в адсорбер поддерживалась постоянной за счет добавления небольших количеств азота в водород низкого давления перед всасыванием его в компрессоры. Концентрация азота измерялась на входе газа в очиститель в трех точках по его длине, расположенных на равных расстояниях друг от друга, и на выходе. Общее количество азота, необходимое для насыщения, определялось для нескольких различных условий. Полученные данные представлены на фиг. 2.16 в виде изотерм адсорбции, изображающих зависимость действительной адсорбционной способности от концентрации азота в водороде при разных полных давлениях газа. [c.115]

Камера всасывания. Рабочий пар, выходя из насадки с большой скоростью, не будет смешиваться с воздухом, засасываемым в камеру всасывания, так как при наличии больших скоростей протекания пара промежуток времени будет слишком мал для взаимной диффузии пара и воздуха. Проходя камеру всасывания, струя пара захватывает воздух за счет поверхностного трения, и таким образом при входе в диффузор мы имеем струю пара, снаружи которой находится некоторый слой воздуха, перемещающийся с меньшей скоростью, чем пар. При дальнейших выводах учтел то обстоятельство, что засасываемый воздух практически всегда насыщен водяными парами, за счет которых общее количество водяного пара, проходящего через камеру всасывания, будет несколько больше количества рабочего пара. [c.161]

Если принять степень сжатия равной 5, а температуру газа в начале такта сжатия порядка 400°К (127°С), то окажется, что температура газа в верхней мертвой точке повышается (при 7=1,35) до 700°К (427°С) принимая давление всасывания порядка 0,9 атм., т.е., учитывая насосные потери, получаем повышение давления примерно до 7,9 атм. Рассмотрение областей воспламенения, изображенных на фиг.3 и 6, показывает, что эти температура и давление находятся вполне в пределах области взрыва. Следует также отметить, что за время сжатия смесь проходит через различные области температуры и давления, в которых химическая активность сильно меняется. Если углеводород представляет собой нормальный парафин или имеет не слишком конденсированную структуру, то он должен пройти через полуостров воспламенения, который отличается очень короткой задержкой воспламенения. Рели принять скорость мотора равной 2000 об./мин., то такт сжатия будет завершен за время порядка 0,015 сек. Пo кOv Iькy смеси горючего с воздухом не воспламеняются до конца такта сжатия, за исключением случаев воспламенения, наблюдающихся в ненормальных условиях горячих точек (преждевременное зажигание), задержка воспламенения должна быть больше этого промежутка времени. Дальнейший рост температуры и давления происходит вслед за прохождением искры непосредственно перед верхней мертвой точкой. Принимая примерно четырехкратное полное повышение давления, получаем давление выше 30 атм. температура несгоревшей части смеси дойдет при этом к концу сгорания до значения порядка 1000°К (727°С). Таким образом, несгоревшая часть газовой смеси доводится до состояний, лежащих далеко внутри области взрыва, где задержка воспламенения прогрессивно уменьшается. С другой стороны, процесс распространения пламени является очень быстрым процессом, занимая по обе стороны от верхней мертвой точки, в общей сложности, свыше 30° по углу поворота коленчатого вала это соответствует 0,0025 сек. при 2000 об./мин. [c.400]

На рис. 166 приведена схема пускового контура газового компрессора. Центробежный компрессор 8 подает газ из всасывающего трубопровода / в нагнетательный трубопровод 2. К общим всасывающему и нагнетательному трубопроводам 1 и 2 подсоединено несколько машин, поэтому в трубопроводах постоянно имеется газ под давлением. Временно не работающий центробеншый компрессор отключается от нагнетательного трубопровода запорным вентилем 3 и обратным клапаном 4. Пусковой контур состоит из перепускного клапана 5, холодильника 6 и соответствующих трубопроводов. При пуске запорный вентиль 3 и обратный клапан 4 закрыты, и газ через открытый перепускной клапан 5 подается на всасывание. Дроссельный клапан 7 прикрыт, и компрессор работает в режиме эксгаустера с давлением нагнетания, примерно равным давлению во всасывающем трубопроводе. Конечное давление превышает давление всасывания лишь на величину потерь давления в пусковом контуре. Мощность компрессора в конце пуска (т. е. при достижении рабочей скорости вращения) меньше номинальной мощности примерно во столько раз, во сколько степень повышения давления в компрессоре в это время меньше рабочей. Изменение требуемого момента в период пуска было показано на рис. 133. При прямом пуске без пускового контура следует держать открытыми запорный вентиль 3 и дроссельный клапан 7, Давление нагнетания компрессора увеличивается с ростом скорости вращения. [c.207]

Порошок, подаваемый на гранулирование, имеет, как правили, идн( род1 ЫЙ гранулометрический состав. Крупные часп цы поступают с ретуром, отсеянным от продукта, прошедшего обкатку и сушку. Имея разные структуры, частицы ретура и порошка по-разному смачиваются связующим. В общем случае скорость капиллярного всасывания определяется свойствами жидкости (вязкостью, плотностью, поверхностным натяжением) и материала (радиусом капилляров, природой вещества, состоянием его поверхности). [c.137]

Побочные эффекты препаратов железа для парентерального введения. Различают общие (резорбтивные) и местные побочные эффекты. Скорость высвобождения ионизированного железа зависит от прочности его связи с носителем. Железо менее прочно связывается с сорбитолом, чем с декстраном, что и определяет меньшую вероятность развития побочных эффектов при внутривенном введении препаратов, содержащих декстран. Однако при внутримышечном применении более прочная связь способствует более медленному всасыванию железа из места инъекции. При внутримышечном введении возникают местная болезненность, инфильтраты, пигментация тканей в месте инъекции (сохраняется от нескольких месяцев до 2 лет). [c.299]

Неравномерность поля полных давлений и скоростей за ступенью и перед ней обычно такова, что полное давление рд, определенное общепринятым в компрессоро-строении способом, оказывается заметно большим значения р , определенного способом, принятым в вентиляторостроении. Эта разница возрастает при сравнении со ступенью К + НА компрессора, когда за НА поток закручен, и при испытаниях вентиляторов, выполненных по схеме ВНА + К + С.А., так как потери во ВНА всегда, естественно, оказываются включенными в общие потери в вентиляторе. Разница в КПД из-за различных способов определения величины может достигать 2...3 % даже при осевом входе в колесо и таком же выходе из НА. Испытания вентиляторов, выполненных по схеме К, компрессорным способом, разумеется, не выполняются. Однако следует иметь в виду, что при испытаниях таких вентиляторов на камере всасывания динамическое давление, соответствующее скорости закручивания, считается полностью потерянным. В противном случае КПД таких вентиляторов оказался бы выше на 8...10 % и более и являлся бы энергетическим КПД колеса, а не эксплуатационным КПД вентилятора, состоящего из одного колеса, без аппаратов. Разница между таким образом определенными КПД для схем К возрастает при увеличении г1>т и уменьшении V. [c.185]