Поверхность теплообмена средняя

Испытания ГМК ЮГК, имеющих степень сжатия е=4,8 и среднее эффективное давление за цикл ре= = 4,4 кгс/см2, показали, что их эксплуатация с закрытой системой испарительного ВТО при поддержании температуры охлаждающей воды ш= 120- -124° дала ряд положительных результатов эффективный к. п. д. увеличился на 1,5—3,0%, расход воды на охлаждение сократился в 4—5 раз, расход электроэнергии уменьшился в 3 раза, рабочая поверхность теплообменных аппаратов снизилась в 3—4 раза. [c.226]

Средний температурный напор. В большинстве производственных процессов тепло передается при переменных температурах одного или обоих теплообменивающихся потоков. Очевидно, в этом случае разность температур, или температурный напор, пропорционально которому передается тепло, также будет величиной переменной, меняющейся вдоль поверхности нагрева. В связи с этим возникает необходимость определения средней разности температур (среднего температурного напора) между теплообменивающимися средами. Это среднее значение температурного напора, естественно, зависит от характера изменения температур потоков вдоль поверхности теплообменного аппарата, который может быть различным. К наиболее характерным случаям относятся прямоток, противоток, перекрестный ток и смешанный ток. Основные схемы движения потоков, соответствующие этим случаям, представлены на рис. ХХП-29. [c.605]

При усилении регенерации тепла необходимо увеличить поверхность теплообменных аппаратов, причем не пропорционально количеству регенерированного тепла, а прогрессивно. Это объясняется тем, что при более полной регенерации тепла снижается средний температурный напор при этом иногда уменьшается и коэффициент теплопередачи, что является следствием большой вязкости потока, тепло которого регенерируется. [c.607]

В работе [172] исследовалось изменение коэффициента теплоотдачи от слоя к поверхности теплообмена в зависимости от высоты размещения этой поверхности над газораспределительной решеткой. Установлено, что коэффициент теплоотдачи становится максимальным в средней части псевдоожиженного слоя. Это говорит о неравномерности теплообмена по высоте слоя и о целесообразности размещения теплообменных поверхностей в средней части псевдоожиженного слоя. К такому же выводу пришел автор работы [143]. Объяснение этого обстоятельства заключается в том, что в средней части слоя концентрация максимальная. [c.151]

Определение объема перифитона в погруженных теплообменных аппаратах можно производить без выключения их из работы. Для этого уровень воды в ванне необходимо понизить. Отложения берутся с поверхности верхних, средних и нижних рядов труб. При этом измеряется толщина слоя отложений и вычисляется объем отложений (с отстаиванием, как описано выше), приходящийся на м поверхности труб змеевика. Зная объем воды в погруженном теплообменном аппарате и общую поверхность трубок, можно определить процентное содержание перифитона. [c.36]

Характерными работами при проведении среднего ремонта являются устранение повышенных зазоров в сопрягаемых трущихся деталях, перезаливка подшипников, шлифование шеек вала, проточка седел клапанов, очистка доступных и продувка сжатым воздухом недоступных поверхностей теплообменных аппаратов, проведение мероприятий, снижающих коррозию и выполнение других видов работ. При выполнении среднего ремонта производится проверка и регулирование машин по осям, центрам и рабочим поверхностям. [c.543]

При одинаковом температурном напоре 0 = 5 °С применение оребрения труб позволяет сократить площадь теплообменной поверхности в среднем в 1,7 раза. Установка турбулизаторов позволяет уменьшить площадь поверхности еще на 20—25 %. [c.86]

Характерными работами при среднем ремонте являются устранение повышенных зазоров в сопрягаемых трущихся деталях, перезаливка подшипников, шлифование шеек вала, проточка седла клапанов, очистка доступных и продувка сжатым воздухом недоступных поверхностей теплообменных аппаратов, проведение мероприятий, снижающих коррозию и др. [c.552]

Общее количество раствора, циркулирующего в первой и второй ступенях, меньше, чем при обычной одноступенчатой схеме очистки раствором средней концентрации. Благодаря этому сокращается расход пара и воды, а также уменьшается поверхность теплообменной аппаратуры. [c.27]

Для повышения степени регенерации тепла необходимо увеличить поверхность теплообменных аппаратов, которая возрастает не пропорционально количеству регенерируемого тепла, а прогрессивно. Это объясняется тем, что при более полной регенерации тепла резко снижается разность температур потоков, т. е. уменьшается средний температурный напор. В данном случае вследствие увеличения вязкости охлаждаемого потока часто уменьшается коэффициент теплопередачи. [c.84]

Стоимость 1 м поверхности теплообменного аппарата в 7— 9 раз меньше стоимости 1 м поверхности нагрева печи. Поэтому при средней теплонапряженности поверхности трубчатого змеевика 17—20 кВт/м [15000—17000 ккал/(м2-ч)] установка дополнительного теплообменника будет экономически оправдана, если теплонапряженность поверхности нагрева составит 2,0—2,8 кВт/м [1700—2400 ккал/(м2-ч)]. [c.84]

Наиболее эффективный теплообмен при барботаже создается тогда, когда средняя скорость движения парогазовой смеси через слой воды находится в пределах от 0,4 до 0,9 м/сек. В этом случае наблюдается пенный режим, при котором образуется наибольшая межфазная поверхность. Принимая среднюю скорость движения парогазовой смеси Ша = 0,65 м/сек, определяем диаметр резервуара [c.135]

Среднее время пребывания жидкости на теплообменной поверхности, согласно, (7.5) составит [c.212]

Примем среднюю разность температур между реакционной массой и хладагентом в период реакции A p = 20 °С (хладагент нагревается от 95 до 105 °С). Тогда при рассчитанном ранее коэффициенте теплопередачи К = 376 Вт/(м -К) необходимая поверхность теплообмена реактора F = 37 000/(20-376) = 4,92 м . Следовательно, выбранный ранее реактор обеспечит нормальный теплообмен в период реакции. [c.260]

Ориентируясь на данные, приведенные в примере 9.5, примем предварительно коэффициент теплопередачи в реакторе К = = 800 Вт/(м2-К) и среднюю разность температур А/(,р = 25°С. Тогда, полагая что весь тепловой поток реакции необходимо отвести через теплообменную поверхность аппарата, найдем ее площадь [c.286]

Общность приведенных выше рассуждений сохраняется и в случае проведения реакций в аппаратах с внешним теплообменом, с той лишь разницей, что значения средних температур в выражениях (XI.49)— XI.60) более близки между собой, поэтому степень информативности такого эксперимента оказывается еще ниже, чем адиабатического, т. е. поверхность квадратичной формы (XI.64) еще более приближается к вырожденной. Последнее объясняется тем, что концентрации компонентов в неизотермическом и эквивалентном изотермическом экспериментах незначимо различны цри наличии погрешностей измерения, т. е. С енз экв. из- [c.440]

Однако равенство средних температурных напоров Д =1(1ет для сопоставляемых теплообменников справедливо лишь при одинаковой взаимной ориентации канала и потока в этих поверхностях. При сравнении теплообмен-16 [c.16]

Так как температура металла куба на 75—100 °С выше средней температуры сырья, то в случае отсутствия турбулентного движения коксуемой жидкости на обогреваемой внутренней поверхности куба может преждевременно образоваться коксовая корочка, ухудшающая теплообмен. Для предотвращения выпадения механических примесей был предложен способ подачи водяного пара в нижнюю часть куба одновременно с началом его обогрева [43]. Однако это не применяется из-за технических трудностей при удалении из коксового пирога паровых маточников и их очистке. Наиболее эффективен интенсивный обогрев кубов, который приводит к улучшению теплопередачи. [c.74]

На рис. IV-1 приведены графики изменения параметров Q, q, I2 и среднего значения по длине трех теплообменных секций АВО типа АВЗ, эксплуатируемого в режиме конденсации насыщенных паров аммиака в схеме абсорбционной холодильной установки. Секции подобраны таким образом, что средние значения Vn ПО всей поверхности примерно одинаковы 2,9 м/с — впервой 3,1 м/с — во второй и 3,3 м/с — в третьей. Значения основных параметров работы агрегата в период проведения испытаний сведены в табл. IV-1. [c.85]

Расчет термических сопротивлений встречается и при выборе теплоизоляции различных теплообменных устройств, в том числе и реакторов объемного типа. Теплоизоляция играет двоякую роль во-первых, снижаются тепловые потери, тем самым наблюдается экономия энергоносителя, и, во-вторых, улучшаются санитарно-гигиенические условия производственных помещений. Порядок расчета теплоизоляции следующий. Задаются температурой изоляции на поверхности и определяют среднюю температуру изоляции, находя по ней значение коэффициента теплопроводности Яиз. Затем определяют толщину слоя теплоизоляции из уравнения [c.69]

Длину труб I определяют исходя из необходимой теплообменной поверхности Р и среднего диаметра труб по формуле [c.231]

В контактных аппаратах с неподвижным катализатором Нельзя применять водяные холодильники, так как вследствие весьма низкой теплопроводности пористых гранул ванадиевого катализатора [порядка 0,57 ккал м-град -ч) у теплообменных поверхностей происходит резкое-падение температуры ниже температуры зажигания катализатора. Кроме того, на холодных поверхностях теплообменных труб может конденсироваться серная кислота, что вызывает быструю их коррозию и порчу контактной массы, находящейся в зоне теплообменников. Эффективная теплопроводность кипящего с лоя достигает 15 ООО ккал/(д1 грй 9.ч) [181, а коэффициенты теплоотдачи столь велики [16, 19], что становится возможным применение водяных холодильников (см. главу IV). При этом не происходит конденсации серной кислоты на холодных поверхностях, омываемых кипящим слоем при снижении температуры до 390° С, т. е. ниже рабочих температур катализа [20]. Теплопередача от кипящего слоя к воде, протекающей в трубах водяного холодильника, происходит много интенсивнее, чем в газовых теплообменниках, которые устанавливают между слоями аппаратов с неподвижным катализатором коэффициент теплопередачи возрастает в среднем в 15 раз. Движущая сила процесса теплопередачи Ai (разность температур) также увеличивается примерно в 2 райа. Таким образом, площадь теплообмена Р, вычисляемая по формуле [c.144]

Выражение (1.49) позволяет рассчитать величины безразмерных локального / и интегрального / потоков активного компонента к поверхности реагирующей сферы. Для практических прилол ений наиболее важной характеристикой массообмена частицы с окружающей средой является среднее число Шервуда (в задачах о теплообмене — среднее число Нуссельта), которое определяется приходящимся на единицу поверхности частицы средним значением диффузионного потока [c.218]

Тепловой расчет выполняют по методике, описанной в расчете аппаратов с неподвижными слоями катализатора. Коэффициент теплоотдачи от взвешенного слоя к теплообменной поверхности в среднем в 10 раз выше, чем от неподвижного слоя. Поскольку для условий кипящего слоя применимы водяные холодильники, величина теплообменной поверхности может быть снижена в 10 раз по срав 1е-нию с газовыми теплообменниками. [c.253]

Нагревание жидкости или газа паром, конденсирующимся в межтрубном пространстве аппарата. Определение коэффициента теплоотдачи от поверхности стенки (средняя температура б ) к потоку жидкости или газа по приведенным в главе VI критериальным формулам не встречает затруднений. Для расчета коэффициента теплоотдачи ai от конденсирующегося пара (температура насыщения = onst) к противоположной поверхности стенки (средняя температура 0i) мы располагаем формулой (VI.68), конкретный вид которой зависит от расположения теплообменных труб. Для пучка горизонтальных труб диаметром d формула (VI.68), если придерживаться обозначений на рис. VII-25, будет иметь следующий вид = 0,728ф Рж кжгя/цу d (t — 0i), где ф — коэффициент, учитывающий число расположенных друг над другом рядов труб в горизонтальном пучке. [c.369]

Стоимость 1 поверхности теплообменного аппарата в 7—9 раз меньше стоимости 1 поверхности нагрева трубчатой печи. Поэтому при средней теплонапряженности поверхности трубчатого змеевика печи 15 000—17 000 ккал1 м -ч) установка дополнительного теплообменника будет экономически оправдана в том случае, если теплонапряженность поверхности его нагрева будет величиной порядка 1700—24 ООО ккал1(м -ч). [c.49]

Распределение температуры стенки по высоте аппарата имеет сложный характер в нижней части теплообменной поверхности наблюдается значительное изменение 4т. затем оно происходит медленнее и температура остается постоянной в верхней части поверхности. За среднюю температуру стенки принимали ее среднеиитегральное значение. [c.97]

При работе реальных пленочных аппаратов в той или иной степени имеет место неравномерность начального орошения поверхностей теплообменных труб по их периметру. Приближенный анализ влияния этого эффекта [29] показывает уменьшение среднего значения коэффициента теплоотдачи по поверхности теплообмена, что приходится компенсировать увеличением трубчатой части пленочного аппарата до 30—40 %. Наиболее значительным влияние неравномерности орошения оказывается при необходимости-нагрева (или испарения) жидкой пленки в аппаратах, работающих при постоянной температуре греющей поверхности (Т = = onst). При условии постоянства теплового потока к пленке, например при электрическом обогреве, неравномерность орошения практически не оказывает заметного влияния на нагрев, жидкой пленки. [c.132]

Критериальные соотношения для коэффициентов теплоотдачи от нагретых вертикальных поверхностей к свободно конвектирующей среде обычно также содержат величины а ар, усредненные по высоте теплообменной поверхности. Учитывая сравнительно незначительное изменение нар по высоте теплообменной поверхности, для расчета относительно небольшой величины тепловых потерь можно использовать неизменное по высоте наружной поверхности аппарата среднее значение коэффициента теплоотдачи ос ар. [c.111]

Несколько иначе обстоит дело при переохлаждении конденсата, которое происхоит, если поверхность теплообменного аппарата рассчитана с запасом или если его создают искусственно, задерживая выпуск конденсата. Переохлаждение конденсата уменьшает среднюю разность температур между теплоносителями. [c.26]

Анализ работы теплообменного оборудования (по коэффициенту теплообмена) показывает, что эффективно действующая площадь теплообмена значительно ниже фактической и в ряде случаев составляет всего 30-70 %. Это свидетельствует о наличии загрязнений на поверхности теплообменных трубок. Действительно, снижение температуры газа, приходящееся на перепад давления в 0,1 МПа, в среднем по УКПГ-1АВ составляет 1,35°С, по УКПГ-5В - [c.19]

Рассматривается конвективный массо- и теплоперенос при малых и средних значениях Ке для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо- и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей эрости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены гранр цы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фaJ0выx сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. Закономерности массо-и теплопереноса при лимитирующих сопротивлениях сплошной и дисперсной фаз и общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений рассмотрены в разделах 4.2—4.4. [c.168]

Примечание. В формулах приняты следующие обозначения а— коэффициент температуропроводности, м-/ч -Х—коэффициент теплопроводности, Вт/Чм- С) ср-тепло-емкость газа при постоянном давлении, Дж/(кг °С) —средняя движущая сила теплопередачи, °С ДС—движущая спла массопередачи, выраженная в единицах концентрации (кг м , моль/м ) О—количество перенесенной массы, кг р — количество перенесенной теплоты, Дж Г—межфазная поверхность, эквивалентная поверхности теплообмена, м= т—время работы аппарата, с, ч р—плотность, кг/м" О—коэффициент молекулярной диффузии, м/с —общий коэффициент теплоцередачи, Вт/(м °С) а — частный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м - С) гОр—линейная скорость потока, м/с I — характерный линейный размер, м —кинематический коэффициент вязкости газа, м с К—общий коэффициент массопередачи, кг/(м- ч) б—коэффициент массопередачи, м/ч [прп теплообмене—кг/(м ч)] —инерционно-вязкостный критерий (видоизмененный критерий Рейнольдса для газа). [c.90]

Даииый метод так/ (с позволил впервые учесть влияние байпасного потока и перетечек на искажения профиля температур. Температура этих потоков изменяется намного меньше, чем температура поперечного потока В, который непосредственно контактирует с теплообменной поверхностью. Перемешивание возникает в некотором пространстве между перегородками и в конечном счете вблизи кромок. Однако неполное перемешивание, особенно для ламинарного режима течения, приведет к искажению профиля температур, который используется в расчетах средней разности температур. Это, в частности, может привести к опасным последствиям при близки.х значениях температур с обеих сторон и больших перетечках потока , который по принятым допущениям не влияет на теплоотдачу и не смешивается с другими потоками. Из всех нерешенных проблем для потока со стороны кожуха искажение профиля температур является, по-видимому, самой серьезной, п в дальнейпшм будут приложены все усилия, чтобы решить ее с той же точностью, что и гидродинамическую задачу. [c.25]