Теплота расход на сушку

При высокочастотном нагреве для склейки, прессо-вания или вулканизации теплота расходуется на нагрев материала и частично — на его полимерные изменения. При размораживании и плавлении теплота расходуется как на нагрев, так и на плавление вещества, а при высокочастотной сушке — в основном на испарение влаги. [c.175]

В обеих зонах сушильного тоннеля автоматически поддерживается необходимая температура (35...41 °С) и относительная влажность воздуха (55...75 %) путем включения и выключения панели калорифера и количества поступающего пара с помощью электромагнитного вентиля. При производительности сушилки 375 кг/ч расход теплоты на сушку изделий составляет 209 340 кДж/ч. [c.817]

Общий расход теплоты на сушку [c.228]

На диаграмме Н-х можно показать, каким образом будут изменяться параметры сушильного агента (воздуха или дымовых газов) при его последовательном прохождении через калорифер и сушильную камеру, а затем определить его расход и необходимое количество теплоты на сушку. [c.229]

Определив величину А и построив линию реального сушильного процесса с помощью уравнения (21.55), задавшись произвольным значением Я (или х), определяют величину конечного влагосодержания воздуха Х2 (или Я2) как значение, соответствующее точке пересечения линии с любым известным параметром влажного газа на выходе из сушильной камеры ( 2, Фг и т. д.). При этом удельные расходы воздуха и теплоты на сушку определяют по известным уравнениям [c.230]

В период прогрева подводимая к телу теплота расходуется на прогрев материала от начальной температуры Gj до температуры мокрого термометра и на испарение части влаги. Период прогрева обычно незначителен по сравнению с другими периодами сушки. Скорость сушки обычно возрастает от нуля до некоторого значения iV в первый период. [c.235]

Расход теплоты на сушку [c.289]

Определение параметров сушильного агента воздуха и расхода теплоты на сушку. [c.303]

Из этого уравнения можно определить общий расход теплоты на сушку [c.324]

В процессах конвективной сушки влажный материал получает теплоту от сушильного агента. Эта теплота расходуется только на испарение влаги, поскольку температура влажного материала после того, как он относительно быстро прогрелся до температуры мокрого термометра, далее не повышается, пока влага, поступающая из внутренних зон капиллярно-пористого материала, смачивает его наружную поверхность [c.575]

Наиболее простым оказывается анализ для тех случаев, когда кинетика сушки индивидуальной частицы от ее начального ( 7о) и до равновесного влагосодержания происходит в периоде постоянной скорости вся подводимая (от вертикального, фильтрующегося сквозь слой потока сушильного агента) теплота расходуется на испарение влаги, а температура поверхности и среднемассовая температура частиц равны температуре мокрого термометра 9 = Т . Тогда текущее влагосодержание частицы с учетом непрерывного изменения температуры сушильного агента вблизи ее поверхности запишется следующим образом [c.221]

Для улучшения работы камерных сушил используют рециркуляцию газов. Часть газов из дымоотводящего канала отсасывается с помощью специального вентилятора и подается обратно в рабочую камеру через сопла, расположенные над отверстиями для выхода газов из распределительных каналов. Применение рециркуляции газов позволяет увеличить производительность сушила в 1,5—1,8 раза и сократить расход теплоты на сушку. [c.494]

С увеличением скорости прохождения сушильного агента через высушиваемый материал уменьшаются внешнедиффузионные торможения процессу сушки и повышается средняя движущая сила процесса, поскольку степень насыщения сушильного агента на выходе из сушилки уменьшается. Все это приводит к уменьшению времени сушки и, как следствие, к увеличению производительности сушилки. В то же время повышаются удельный расход сушильного агента и затраты теплоты на сушку. Наиболее рациональна в таких случаях частичная циркуляция сушильного агента с промежуточным подогревом. [c.254]

Что такое удельные расходы сушильного агента и теплоты на сушку [c.219]

При контактной сушке теплота расходуется на нагревание материала до начальной температуры сушки и на собственно сушку. [c.406]

Нагрузка конденсационного горшка в течение всего периода работы котла неодинакова. В начальный период нагрева при варке и сушке смолы (особенно в начале сушки), когда теплота расходуется в большем количестве, нагрузка конденсационного -горшка бывает максимальной В дальнейшем нагрузка горшка уменьшается. Поэтому в период максимальной нагрузки горшка особенно необходимо периодически производить проверку работы [c.63]

Потери тепла сушилкой в окружающую среду принимаем равными 10% от расхода теплоты на сушку [c.260]

Согласно другой модели [15], предполагается, что по мере сушки происходит углубление локализованного фронта испарения влаги. К фронту испарения теплота подводится за счет теплопроводности сухого слоя материала (рис. 1.3), где эта теплота расходуется на превращение жидкости в пар. В результате испарения внутри пористой структуры создается избыточное давление, под действием, которого образовавшиеся пары фильтруются от фронта испарения к наружной поверхности влажного тела. Скорость удаления влаги из материала зависит от двух последовательных сопротивлений — термического и фильтрационного. Давление паров и температура на фронте испарения устанавливаются в ходе процесса сушки и связаны между собой как параметры насыщенного пара. [c.13]

Трубы-сушилки отличает простота устройства, малые капитальные затраты и незначительная занимаемая производственная площадь. Значительная интенсивность сушки (особенно на нижнем, разгонном участке трубы) и малое время пребывания частиц в аппарате позволяют использовать высокую начальную температуру сушильного агента (при сушке углей — до 1100°С) без опасности нежелательного ее воздействия на материал. В качестве основного недостатка труб-сушилок обычно отмечается сравнительно высокий расход энергии на перемещение сушильного агента со скоростью, обеспечивающей устойчивый вертикальный транспорт всех фракций дисперсного материала. Значительный расход сушильного агента определяет также и повышенный расход теплоты на сушку, если не предусмотрено использование потенциала сущильного агента, покидающего трубу-сушилку, как правило, с еще достаточно высокой температурой и малым влагосодержанием. [c.114]

Сравнительные расчеты некоторых вариантов осуществления процесса сушки показали, что не имеется однозначной зависимости между конечной температурой сушильного агента и средним влагосодержанием материала в псевдоожиженном слое и на выгрузке из аппарата. Эти кинетические величины оказываются связанными через прочие параметры процесса сушки. При низких конечных влагосодержаниях материала не вся подводимая с сушильным агентом теплота расходуется на испарение влаги и нагрев материала, а значительная его часть покидает псевдоожиженный слой с отходящим потоком сушильного агента. [c.166]

Оценим порядок среднего времени пребывания материала в КС применительно к сушке в условиях интенсивного режима процесса. Величина Мс остается, практически, постоянной, в среднем равной 500 кг/м . Производительность сушилки определяется количеством теплоты, переданной в слое материалу Q (кДж/ч) и расходом теплоты на сушку q (кДж/кг), определяемой начальной и конечной влажностью продукта [c.41]

Расход теплоты на сушку определяется материальным балансом обезвоживания в виде [c.114]

Теплота при сушке расходуется на нагревание материала до температуры tai, на нагревание и испарение воды, возможные реакции (дегидратация кристаллогидратов и др.). В общем случае на сушку при испарении 1 кг влаги расходуется теплоты (без учета теплоты, вносимой в слой с материалом) [c.115]

Для упрощения расчета можно допустить, что вся теплота, выделяющаяся при разбавлении, расходуется на нагревание кислоты и газа (т. е. теплопотерями аппарата пренебрегаем). То гда нагрев хлора и кислоты в процессе сушки составит [c.185]

Для дальнейшего повышения интенсивности теплообмена частиц с потоком целесообразно использовать механизм внешнего теплообмена обрабатываемых кусков с проходящим через псевдоожиженный слой мелкозернистого материала более высокой (или более низкой) температуры, а при сушке и пониженной относительной влажности. Скорость потока при этом необходимо понизить до Ыо < кр. а уменьшение физической теплоты несущего газа скомпенсировать теплоемкостью взвешенных в газовом потоке мелких частиц. Снижение расхода газа по сравнению с псевдоожижением всего кускового материала резко уменьшает энергетические затраты тягодутьевого устройства. Частично это компенсируется необходимостью температурной регенерации мелкозернистого материала, совершающего замкнутый цикл в режиме пневмотранспорта. [c.280]

Поскольку в материале влага находится не только в свободном состоянии, но и в различных формах связи, энергетические затраты удаления влаги будут выше. С учетом расхода теплоты на подогрев материала, зависящий от природы материалов, фактический расход теплоты на I кг испаренной влаги составляет 3050—33 500 кДж/кг. Как было отмечено, при сушке удаляется физико-механическая и [c.183]

Получение гранулированных сложных минеральных удобрений с одновременной аммонизацией исходных компонентов осуществляют в барабанных грануляторах, называемых аммонизаторами-грануляторами (АГ), Теплота, выделяющаяся в результате нейтрализации аммиаком кислотных составляющих гранулируемой массы (фосфорной, азотной кислот и др,), расходуется на сушку продукта. Кратность ретура в аппаратах АГ зависит от состава гранулируемых удобрений и обычно тем ниже, чем меньше в них суммарное содержание питательных веществ. При введении в удобрение азота в виде раствора аммиакатов кратность ретура значительно больше, чем при введении твердых соединений азота. [c.290]

Построение диаграммы 1 — х процесса сушки топочными газами показано на рис. 10.3. Точка А отвечает состоянию воздуха, поступающего в топку ( о, фо)- Процесс подогрева воздуха в калорифере изобразился бы линией АВ, но при сгорании топлива и смешении топочных газов с воздухом влагосодержание увеличивается. Точка Bi, характеризующая состояние сушильного агента после камеры смешения, определяется по температуре газов, поступающих в сушилку, t[, которая задается, и влагосодержанию Х, которое определяется по формуле (10.15). Из точки В проводят линию I — onst до пересечения с изотермой г = onst. Дальнейшие построения диаграммы I — х, определение расхода сухих газов и теплоты на сушку аналогичны процессу сушки воздухом. [c.289]

Принято считать, что для большинства кинетических кривых характерно наличие сравнительно короткого времени (i p) прогревания влажного материала до температуры, близкой к температуре мокрого термометра (i ). В течение этого отрезка времени влагосодержание материала не успевает заметно измениться и его можно полагать практически равным начальному влагосодержанию (lio). Далее следует значительно более продолжительный период, в пределах которого температура влажного материала остается приблизительно постоянной, а влагосодержание материала уменьшается по прямой линии с постоянным отрицательным наклоном, откуда следует, что скорость удаления влаги в пределах этого периода сохраняет свою величину. Такой период постоянной скорости часто называют первым (I) периодом сушки. Наличие периода равномерного удаления влаги объясняется тем, что при неизменных температурах материала (i = onst) и сушильного агента (i = onst) количество теплоты (q), получаемой материалом, также остается неизменным, а поскольку материал уже прогрет до температуры i ,, то вся получаемая влажной поверхностью теплота расходуется только на испарение влаги. При неизменном q и количество испаряемой влаги за каждый интервал времени будет сохранять свое значение. [c.577]

Расчет сушилок в общем случае сводится к составлению материального и теплового балансов для определения количества испаряемой влаги по зонам и высушенного продукта, расхода сушильного агента и теплоты на сушку. Затем находится необходимая поверхность тепло- и массообмепа, а также длительность процесса, обеспечивающие заданную производительность сушилки. Кинетика первого периода сушки описывается уравнением [c.254]

Т1 = (м — )/Л 1, где Л 1 = 6р А ср/ эквРм о — скорость сушки в первом периоде, с [р —коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -°С) А ср —средняя разность температур поверхности материала и теплоносителя, °С й экв — эквивалентный диаметр частиц материала, м р — плотность материала, кг/м — удельный расход теплоты на 1 кг испаряемой влаги, Дж/кг]. [c.146]

Аппараты с кипящим слоем (КС) гранул можно использовать для получения гранулятов из растворов и суспензий с одновременной их сушкой в потоке газа-теплоносителя. В них же можно гранулировать плавы в потоке холодного воздуха [85, 102, 120, 139, 161, 1751. Газ или воздух подают под решетку, над которой поддерживается кипящий слой гранул (в безрешеточных аппаратах с фонтанирующим слоем — непосредственно в слой), а гранулируемую жидкую фазу диспергируют над кипящим слоем или впрыскивают внутрь его, в результате чего она отверждается на поверх(гости гранул, высушиваясь или застывая на них. При этом гранулы укрупняются, сепарируются и по достижении необходимого размера выводятся в качестве продукта. Кипящий слой гранул выполняет те же функции, что и ретур при ретурном гранулировании, но затраты теплоты здесь меньше, так как при отсутствии внешнего ретура не требуется расходовать теплоту на его нагревание. Уходящий газ уносит значительное количество пыли, которую. необходимо улавливать и возвращать в процесс. Существенное значение имеет вязкость жидкой фазы, влияющая на ее диспергирование. [c.291]

Очистка и изоляция влажных и обледенелых трубопроводов без сушки и подогрева запрещаются. Для сушки поверхности трубопровода перед его очисткой и наложением изоляционного слоя, а также при изоляции в зимнее время (температура ниже 276 К) полимерными лентами типа Поликен поверхность трубопровода необходимо подогревать до температуры не ниже 288 К. Для этого применяют сушильные установки (табл. 15). Теплота, отданная печью установки, расходуется на плавление льда, испарение воды и нагрев трубопровода до заданной температуры. Режим работы сушильной установки и продолжительность остановки при работающих горелках определяет и устанавливает машинист в зависимости от состояния поверхности трубопровода, количества снега и наледи на трубопроводе и условий погоды. [c.47]

Исходные данные для расчета. Топливо— антрацитовый штыб с теплотой сгорания = = 23,0 мДж/кг (5 500 ккал/кг) и. влажностью W p = 8% теоретически необходимое количество воздуха Vo = = 6,07 м /кг. Производительность каждой мельницы принята Вм = 50 т/ч. Расход сбросного воздуха от одной мельницы (включая 25% присосов в мельничной системе) принят по балансу сушки топлива Ум=60 ООО м ч к. п. д. пылевых циклонов Т1ц = 0,90. Расход топлива на корпус по данным испытаний при полной нагрузке блока Sk.h=66 т/ч к. п. д. брутто парогенератора и температура горячего воздуха приняты неизменными при всех нагрузках. Коэффициент избытка воздуха а"т = 1,20 и присос в топке Дат = 0,05 от VqSk.h в исходном номинальном режиме. Абсолютная величина присоса в топке не зависит от нагрузки. Все объемные расходы приведены при нормальных условиях (0°С и 760 мм рт. ст.). Ниже приведены пояснения некоторых пунктов расчета из табл. 6. [c.132]

В газогенераторе типа Копперс-Тотцек Г. подвергают угольную пыль с размером частиц < 100 мкм, к-рая перемещается в одном направлении с парокислородной смесью (соотношение О пар от 50 1 до 20 1). Угольную пыль смешивают с паром и Oj в устройстве типа горелки и при атм. давлении подают в реакц. объем. На один газогенератор устанавливают 2 или 4 горелки. Большое содержание Oj в дутье обеспечивает высокую т-ру процесса (1400-1600 °С) и жидкое шлакоудаление. Стенки аппарата внутри футерованы огнеупорными материалами. На выходе шлак гранулируется водой. Сухой газ, получаемый из бурого угля в этом газогенераторе, содержит (% по объему) Н2-29, СО-56, СН4- <0,1, O2-I2. Теплота сгорания газа 11,0-11,7 МДж/м . Макс. производительность газогенератора (25-50)-10 м ч. Достоинства возможность Г. любых топлив, включая шламы и отходы обогащения угля, отсутствие в газе продуктов полукоксования недостатки затраты энергии на тонкий помол и сушку топлива, большой расход Oj. [c.452]

Древесина относится к возобновляемому виду топлива. При правильном ведении лесного хозяйства должен расходоваться только естественный прирост древесины. Элементный состав различных пород древесины довольно близок. Основным балластом является влага, содержание которой в свежесрублениой древесине достигает 50...60 %. При естественной сушке за год влажность снижается до 30 %, такая древесина рентабельна при перевозке. Наличие воды резко снижает тепловую ценность древесного топлива. Так, если на горючую массу теплота сгорания различных пород древесины составляет 18 840...19 260 кДж/кг (4500...4600 ккал/кг), то при влажности 30 % она снижается до 13 300 кДж/кг (3000 ккал/кг). Минеральных примесей, а следовательно, и золы мало - около 1,0 % [c.126]

В ИТМО АН БССР совместно с предприятиями Минмедпрома разработана комбинированная сушилка (СМК), предназначенная для грануляции и сушки кристаллоколлоидных материалов различной влажности [9]. Влажный продукт из бункера передается шнеком в гранулятор. Гранулы подсушиваются встречным потоком воздуха, выходящим из зоны КС, Их досушка производится в кипящем слое. Удельный расход воздуха составляет 30—50 кг/кг влаги, теплоты — 3300—4200 кДж/кг влаги. Производительность таких сушилок — 50—100 кг/ч при температуре поступающего воздуха 40—100°С, [c.137]

Uq = 0,55 кг/кг й = 0,05 кг/кг. Полученные зависимости приведены на рис. 3.22 и в табл. 3.6 Прочерки в таблице соответствуют нереальным высотам КС. Явный вид зависимости ( , х) был получен из опытов по равновесию мелкопористого силикагеля с воздухом. Результаты расчетов показали чем выше , а следовательно, и к, тем ниже может быть принята высота КС, но При этом возрастают сечение сушильного аппарата, расход сушильного агента при w = onst и увеличиваются затраты на подводимую теплоту и на транспорт сушильного агента. С другой стороны, низкие значения Ik, соответствующие малым величинам расхода газа G, приводят к необходимости сушки в более высоких слоях, что может оказаться нежелательным с точки зрения гидродинамических свойств нысоких КС. Влияние равновесного влагосодержания материала и его зависимости от и X на высоту слоя оказывается наиболее существенным при сушке материала до низких значений конечного влагосодержания. При необходимости в уравнение теплового баланса (3.17) вводятся теплота нагрева влажного материала от его начальной температуры до tu и тепловые потери через стенки аппарата. [c.157]