Металлы, нагартовка

Необходимо иметь в виду, что от контактной коррозии мы не избавляемся полностью даже в том случае, когда конструкция или прибор изготовляются из однородных металлов, но с применением сварки, пайки, заклепочных и болтовых соединений и т. д. Сварной шов, как правило, отличается по своему электрохимическому потенциалу от основного металла. Нагартовка отдельных частей конструкции, наличие внутренних напряжений также приводят к изменениям потенциала [1]. Таким образом, и в таких конструкциях существует часто заметная разность потенциалов между отдельными ее элементами, поэтому необходимо принимать, по возможности, все меры к тому, чтобы уменьшить электрохимическую гетерогенность металлов (чрезмерную нагартовку отдельных элементов, наличие внутренних напряжений, пористых швов, а также зоны термического влияния с измененной структурой и т. д.). [c.16]

Медь техническая марок М1, М2 и М3 и медь бескислородная марок М1 р, М2р и МЗр применяется в виде листов, досок, прутков и труб в отожженном состоянии. Прочностные свойства металла в отожженном (мягком) состоянии низкие. Они существенно повышаются нагартовкой. Пластические свойства металла при низких температурах (до —254° С) сохраняются на высоком уровне [c.151]

Удовлетворительно деформируются и обрабатываются резанием, сварка затруднена. Нагартовка повышает прочность металла в 1,5—2 раза. [c.31]

Механическая полировка приводит к увеличению степени черноты вследствие нагартовки поверхностного слоя металла. С понижением температуры степень черноты уменьшается. Например, полированная нержавеющая сталь при температуре 300 К имеет степень черноты 0,08, а при 77 К примерно в два раза ниже. Холодная поверхность металла, покрытая слоем конденсата, резко увеличивает поглощательную способность. Достаточно наличие слоя СОа толщиной в 1 мм, а слоя НгО всего в —0,002 мм, чтобы повысить степень черноты поверхности в десятки раз и довести до величины 0,6 [57]. [c.138]

Полученные результаты показывают, что наименьшее количество абсорбированного водорода содержится в образцах, находившихся в растворах НЫОз, несмотря на то, что сталь в растворах НЫОз корродирует с максимальной скоростью по сравнению с другими кислотами. Среднее содержание водорода в стали в этом случае не превышало 1,7 см /100 г, а обычно было менее 1 см /ЮО г. Такое поведение стали в азотной кислоте следует отнести за счет ее высокой окислительной способности. По-видимому, выделяющийся при взаимодействии металла с кислотой водород, почти полностью расходуется на восстановление иона ЫОз до соединений, содержащих азот с более низкой валентностью. Известно, что при растворении железа в азотной кислоте газообразные продукты реакции состоят главным образом из N02, N0, N2 и NHз, соотношение между которыми зависит от концентрации кислоты и степени нагартовки металла. [c.111]

Анодное растворение никеля зависит также от степени холодной деформации (нагартовки) металла [И, 12], и плотность анодного тока в активной области при данном потенциале для нагартованного материала почти на порядок больше, чем для отожженного. [c.138]

Влияние твердости наименее ясно, но, как и при большинстве процессов изнашивания, увеличение этой характеристики, как правило, приводит к понижению износа при фреттинге при комнатной температуре. Твердость также оказывает влияние на форму образующихся при фреттинге металлических частиц в случае более мягких металлов наблюдается тенденция к заметному повышению доли крупных не-окисленных частиц. Предварительное упрочнение нагартовкой таких материалов, как железо и малоуглеродистые стали, не оказывает влияния на скорость изнашивания при фреттинге. [c.297]

Нагартовка заключается в механическом уплотнении поверхности металла металлической дробью, увлекаемой струей воздуха. Дробь, ударяясь о поверхность, равномерно уплотняет металл. [c.529]

Степень черноты возрастает при механической полировке в результате нагартовки поверхностного слоя металла. Наилучшие результаты достигаются при отжиге металла и очистке поверхности без создания остаточной деформации, например кислотами или восстановлением в среде водорода. [c.394]

Нагартовка отдельных частей конструкций и механические напряжения также приводят к возникновению контактных пар. Большое значение имеет соотношение площадей контактируемых металлов, так как сочетание большой поверхности катода с небольшой поверхностью анода будет вызывать, несмотря на небольшую разность потенциалов, значительное растворение металла. Следовательно, разность потенциалов сама по себе еще не может однозначно характеризовать коррозионное поведение анода, находящегося в контакте с катодом. Не меньшее влияние оказывает поляризация, т. е. изменение начальных потенциалов под действием тока, текущего в системе, и омического падения потенциала в растворе. [c.114]

Таким образом, совершенно четко обнаруживается действие сил, приводящее к распылению , миграции частиц титана по поверхности подложки, последующей концентрации дисперсного металла и роста из массы дисперсных частиц относительно крупных кристаллов. Известно, что обычная магниетермическая губка не имеет четко выраженной крупной кристаллической структуры, несмотря на длительную высокотемпературную выдержку. На рис. 7, а показан типичный шлиф отсепарированной титановой губки. В то же время нагартовка поверхности той же губки с последующим отжигом при 800° в течение 1 часа приводит к возникновению и росту достаточно крупных кристаллов (рис. 7, б). Таким образом, для начала заметной кристаллизации дисперсных частиц титановой губки были необходимы усилия, направленные на уплотнение частиц. В нашем случае (при образовании титановых покрытий) аналогичным образом действовали, ио-видимому, силы молекулярного притяжения. [c.239]

При нагреве холоднодеформированного металла до температуры 0,2/пл идет первая стадия снятия наклепа или нагартовки — [c.24]

Защита от коррозионной усталости осуществляется созданием оптимального структурно-напряженного состояния металла в его поверхностных слоях путем повышения твердости наклепом, нагартовкой или термообработкой, а также поверхностным упрочнением импульсными методами обработки нанесением анодных металлических покрытий или органических покрытий с соответствующими пигментами использованием смешанных ингибиторов, создающих прочные защитные пленки катодной и протекторной защитой при контроле нотенциала для недопущения наводороживания. При исиользовании ингибиторов и электрохимической защиты за счет благоприятного воздействия па поверхность металла возможно даже повышение предела коррозионной выносливости но сравнению с испытаниями на воздухе. [c.65]

Следует отметить некоторые физические особенности водорода, оппеде-ляющие дополнительные, специфические требования к конструкционным материалам. Водород обладает способностью проникать через толщу материала, в частности металлов, и с повышением давления и температуры диффузия водорода в металлы возрастает. Глубина проникания молекул водорода в кристаллическую решетку металла в большинстве случаев не превышает 4—6 мм, а при нагартовке материала может быть снижена до 2,0—1,5 мм. Для алюминия она достигает 15—30 мм, а при нагартовке снижается до 4—6 мм. Водородная диффузия в сталях практически полностью устраняется путем легирования с помощью хрома, молибдена, вольфрама и других элементов. [c.181]

Сплавы системы А1—Mg—Си—81 при малом содержании легирующих АД31, АДЗЗ, АД35, АВ обладают удовлетворительной коррозионной стойкостью (меньшей у сплава АВ из-за большего содержания меди). Они нечувствительны к технологическим и эксплуатационным нагревам. Основной металл и сварные соединения не склонны к коррозионно.му растрескиванию. Сплавы повышенной прочности типа 892, содержащие большое количество меди, магния, цинка, обладают более низкой стойкостью. Они чувствительны к термической обработке, нагартовке и технологическим нагревам. [c.74]

Один из методов формирования структуры с высоким сопротивлением КР сплавов системы А1 — М , содержащих 4—8 % Mg, сводится к следующему [101]. После гомогенизации в области температур существования твердого раствора а (427—566°С) (см. рис. 77) сплавы подвергаются горячей прокатке и отжигу в интервале температур 316—427 °С, чтобы удалить влияние деформационного упрочнения. После охлаждения пересыщенный твердый раствор обрабатывается вхолодную при температуре ниже 260 °С с нагартовкой не менее 20 %. Этот холоднодеформиро-ванный (нагартованный) металл подвергается затем термической обработке для получения равномерного распределения выделений Р-фазы с целью повышения сопротивления КР. Такая обработка состоит в нагревании до температуры между 204 и 274 °С (линия (1в на рис. 77) в течение периода от 2 до 24 ч. Положение линии с1е на рцс. 77 показывает, что сплав с такой микроструктурой [c.227]

После достижения предела упругости (точка В на рис, 2.8) выше точки В нарушается пропорциональность между напряжением и деформацией. Напряжения вызывают уже не только упругую, но остаточную, пластическую деформацию. Такое состояние объясняется сдвигом отдельных частей кристаллов. Форма зерен кристаллов дефор,мируется, станоиится вытянутой. Такая структура металла называется волокнистой и металл приобретает так называемую текстуру. После снятия напряжения металл продолжает сохранять деформированную структуру. Такое состояние металла называется наклепом или нагартовкой. Наклепанный металл характеризуется повышенными твердостью и прочностью, но пониженными пластичностью и коррозионной стойкостью по сравнению с исходным при прочих равных условиях. [c.29]

Алюминиевый сплав АМгб не имеет площадки текучести как в отожженном состоянии, так и после различной степени нагартовки, однако на диаграммах деформирования гладких образцов с увеличением степени нагартовки повышается не только значение 0 2, но и уровень напряжений начала развития пластических деформаций. Страгиванию трещины в образце из отожженного металла (рис.7.6.13,а,б) предшествовало существенное притупление вершины исходной трещины (8д пл дальнейшее продвижение трещины в направлении [c.252]

В. С. Ковальчук. АЛЮМИНИЯ СПЛАВЫ - сплавы на основе алюминия. В пром. масштабах используются со второй половины 19 в. Отличаются малой плотностью, высокими коррозионной стойкостью, теплопроводностью, электропроводностью и удельной прочностью. Различают А. с. деформируемые и литейные. Деформируемые сплавы обладают высокой пластичностью, свариваемостью, легко поддаются различной мех. обработке, не охрупчи-ваются при низких т-рах. Их подразделяют на неупрочняемые и упрочняемые термической обработкой (см. Упрочнение). Мех. св-ва неупрочпяемых сплавов улучшают легированием и нагартовкой, упрочняемых сплавов — закалкой и старением (естественным или искусственным, см. Старение металлов), [c.69]

Технология обработки нелегированного титана, применяемого главным образом для аппаратостроения, аналогична технологии обработки антикоррозионных сталей. Хорошие свойства материала после глубокой вытяжки допускают такую же деформацию, как у полутвердых сталей. Повышенная нагартовка снимается промежуточными отжигами или же обработкой при 300—400° С. Сварка осуществляется аргонодуговыми методами, причем если детали нельзя положить на опорную плиту, обладающую высокой теплопроводностью (медную), обратная сторона шва также должна находиться в атмосфере аргона. Методы точечной, роликовой и стыковой сварки давлением не отличаются от аналогичных методов сварки других металлов. Сварка титана с другими металлами невозможна [15]. [c.426]

Наименьшая поглощательная способность поверхности металла обеспечивается при отсутствии нарушений упорядоченной кристаллической структуры поверхности. Для получения минимальной поглощательной способности следует снять напряжение в поверхностном слое и очистить поверхность без создания остаточных напряжений (например, путем отжига и травления или восстановлением в среде водорода). Хорошие результаты дает электрополировка. Наименьшую поглощательную способность имеют поверхности (при достаточной толщине пленки) металлов, нанесенных испарением в вакууме, электролитическим или химическим способами. При механическом полироваиии поглощательная способность возрастает вследствие нагартовки поверхностного слоя металла. [c.41]

Влияние никелевого покрытия на усталостную прочность. В обще.м случае покрытие, имеющее высокую усталостную прочность, повышает усталостную прочность основного металла, имеющего низкую усталостную прочность, и наоборот. Таким образом, никелевые покрытия, применяемые для сталей, временное сопротивление которых больше 420 МН/мм , могут привести к понижению усталостной прочности. На практике это понижение сопротивления усталости часто не принимается в расчет для промышленных изделий, так как в целях безопасности при расчете конструкций этот параметр берется достаточно высоким [45]. Потери могут быть также уменьшены либо путем использовапия покрытий с высокими прочностными- характеристиками и с внутренними напряжениями сжатия, полученнымн при введении соответствующих добавок, либо путем нагартовки поверхности стали перед нанесением покрытия. [c.441]

Технически чистый алюминий часто применяют для футеровки реакторов, охлаждаемых водой до 100°, он достаточно стоек до 200°. При более высоких температурах на некоторых (но не на всех) образцах появляются вздутия, что, по-видимому, объясняется выделением водорода внутри металла скорость коррозии у образцов со вздутиями больше, чем у других. Выше 200° может также иметь место межкристаллитная коррозия, однако Лавинь находит, что сильная нагартовка металла вызывает коррозию общего, а не межкристаллитного характера, хотя при этом может иметь место преимущественная коррозия отдельных зерен по сравнению с другими. Дрэйли и Рутер считают, что коррозию можно в значительной степени предотвратить, если применять алюминий, содержащий никель это, вероятно, объясняется низким перенапряжением водорода на никеле, что способствует выделению молекулярного водорода на поверхности движения атомарного водорода внутрь металла поэтому удается избежать. Железо помогает никелю в его действии. Рекомендуется, чтобы содержание железа и никеля в сумме было не менее 0,8%, а непосредственно никеля должно быть не меньше 0,5%. Если в металле содержится много кремния, то количество никеля следует увеличить, так как кремний оказывает вредное влияние [89]. [c.428]

Медные припои используют для пайки коррозионно-стойких сталей в интервале температур 950—1150 °С. Медь в качестве припоя применяют при пайке сложных, изделий, металл которых при сборке подвергался значительной нагартовке, а припой перед пайкой был уложен в зазор. В этом случае при применении серебряных припоев и латуней с температурой пайки ниже 1000 °С существует опасность хрупкого разрушения паяемого металла в контакте с жид им припоем. Применение меди и припоев с температурой пайки>яышё 1100°С вызывает отжиг стали и устраняет внутренние растягивающие напряжения в ней раньше, чем расплавится припой, что предотвращает растрескивание основного металла. [c.322]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология