Расчет движущей силы

Движущей силой ультрафильтрации является разность давлений (рабочего и атмосферного) по обе стороны мембраны. Так как осмотические давления ВМС малы по сравнению с рабочим давлением жидкости, то при вычислении движущей силы процесса ультрафильтрации обычно их не учитывают. Если используемая в ультрафильтрации мембрана не селективна по отношению к ВМС (при разделении ВМС и ВМС), то в этом случае осмотические давления ВМС при расчете движущей силы ультрафильтрации также не учитываются. При высоких концентрациях ВМС осмотические давления могут достигать значений, соизмеримых с рабочим давлением жидкости, и тогда движущая сила определяется по уравнению (0.1). Обычно ультрафильтрацию проводят при сравнительно невысоких давлениях 0,3—1 МПа (3—10 кгс/см ). [c.16]

РАСЧЕТ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ [c.104]

Для массообменных процессов, по аналогии с процессами переноса тепла, принимают, что количество переносимого вещества пропорционально поверхности раздела фаз и движущей силе. Движущая сила характеризуется степенью отклонения системы от состояния динамического равновесия, выражаемой наиболее точно разностью химических потенциалов распределяемого вещества. Диффундирующее в пределах фазы вещество перемещается от точки с большей к точке с меньшей концентра-цией, и в расчетах движущую силу процессов массопереноса выражают приближенно через разность концентраций подобно тому, как в процессах теплопереноса ее выражают разностью температур. Расчетные выражения движущей силы не одинаковы для процессов массоотдачи и массопередачи и будут рассмотрены ниже для каждого из этих процессов. [c.383]

Данные по равновесию газ-жидкость используют при расчете движущей силы А. и при определении константы фазового равновесия = уЦх, где — Рг Р- В частном случае, когда справедлив закон Генри, т = Кд/Р. Отношение констант фазового равновесия для двух сравниваемых газов характеризует селективность абсорбента. Зависимость у от при расчете аппаратуры обычно наз. равновесной линией. [c.16]

Для расчета движущей силы процесса обратного осмоса, а в ряде случаев и ультрафильтрации (например, при большой концентрации высокомолекулярных соединений) необходимо знание осмотического давления раствора. Вместе с тем, в литературе отсутствуют обобщенные данные по расчету осмотического давления, а имеющиеся справочные значения осмотического давления или осмотических коэффициентов не систематизированы и не собраны воедино. Все это затрудняет проведение расчетов мембранных аппаратов и систем для осуществления процессов обратного осмоса и ультрафильтрации. [c.19]

Наибольшую трудность при анализе и обработке опытных данных при помощи пленочной теории вызывает определение концентраций на границе раздела у1 и л , которые практически не поддаются измерению. Поэтому расчет движущей силы процесса ведут по равновесным концентрациям и фактически получают не пленочные коэффициенты, а общие коэффициенты массопередачи. [c.239]

Так как величина а,г трудно определима, то для точного расчета движущей силы вторичного зародышеобразования удобнее пользоваться расчетом энергии по формуле (1.370). Причем составляющие энергии взаимодействия могут иметь различные порядки для жидкости и газа. Так, в газе возникает неравновесная электрическая составляющая [87, 90], которая на несколько порядков превышает молекулярную составляющую. Наоборот, если отрыв происходит в жидкой среде, двойной слой может разряжаться настолько быстро, что электрическая составляющая адгезии будет иметь умеренную величину [87, 90]. [c.108]

В многополочных пенных аппаратах существует наложение различных режимов движения фаз, в частности, перекрестного тока на каждой полке и противотока по всему аппарату. На практике расчет движущей силы теплопередачи в этих аппаратах часто производят по среднелогарифмической зависимости, характеризующей противоток [165, 232]. [c.94]

Особенно часто это несоответствие обнаруживается "при абсорбции (десорбции), сопровождаемой химической реакцией. Чтобы выполнялось условие независимости- коэффициента массопередачи от концентрации абсорбента, для таких случаев предложен [248, 334, 335] метод расчета движущей силы, включающий равновесное давление поглощаемого компонента на границе раздела фаз Рр при данных гидродинамических условиях (причем при абсорбции Рр > [c.142]

Выше, при анализе процесса периодической ректификации с дискретным отбором концентрата примеси отмечалось, что этот вариант может быть использован для извлечения примеси из очищаемого вещества продуктом при этом будет кубовая жидкость, например в колонне со средним кубом. Но примесь из очищаемого вещества можно извлекать и непрерывным отбором ее концентрата из ректификационной колонны. В связи с этим представляет интерес сравнение эффективности процесса ректификации, достигаемой в каждом нз указанных способов. Поскольку важнейшей характеристикой эффективности процесса является его движущая сила (или выражаемая через нее скорость межфазового массообмена), поставленная задача сводится к расчету движущей силы для непрерывного и дискретного способов отбора концентрата примеси с последующим сравнением полученных величин. [c.95]

Расчет движущей силы [c.330]

При расчетах движущей силы весьма существенным является также учет тепловых эффектов в процессах М. Вблизи границы раздела фаз могут возникнуть достаточно большие градиенты т-ры, приводящие к существ, изменению истинных равновесных концентраций. При учете всех названных явлений расчет кинетики М. на основе коэф. массоотдачи достаточно обоснован. [c.657]

К расчету движущей силы адсорбционного процесса. [c.225]

Законы термодинамического равновесия определяют условия, при которых процесс переноса любой субстанции (массы, энергии, импульса) приходит к своему завершению. Состояние системы, при котором необратимый перенос субстанции отсутствует, называют равновесным. Равновесное состояние описывается такими законами, как законы Генри, Рауля и др. Знание условий равновесия позволяет решать очень важные для анализа и расчета химико-технологических процессов задачи - определение направления процесса переноса (из какой фазы в какую переходит субстанция) и границ его течения, расчет движущей силы процесса. [c.17]

Кроме того, знание разности равновесных и рабочих концентраций позволяет определить движущую силу переноса массы, что необходимо для расчета скорости процесса массопереноса. Методы расчета движущей силы массопереноса приведены в разделе Массообменные процессы и аппараты . [c.31]

Для перекрестного и смешанного токов точный расчет величины А/ср затруднителен ввиду весьма сложных закономерностей изменения температур вдоль поверхности теплообмена. Поэтому расчет движущей силы для этих случаев проводят по упрощенной схеме, основываясь на относительно просто определяемой величине Аг р для противотока и вводя соответствующую поправку г, т. е. [c.306]

Так как мембраны не обладают идеальной селективностью и наблюдается некоторый переход через них растворенного вещества, при расчете движущей силы учитывают осмотическое давление я 2 пермеата [c.325]

Поскольку осмотические давления высокомолекулярных соединений малы (как правило, они не превышают десятых долей мегапаскаля), при расчете движущей силы процесса ультрафильтрации ими часто можно пренебречь. Поэтому ультрафильтрацию проводят при сравнительно невысоких давлениях (0,2-1,0 МПа). Если же ультрафильтрации подвергают раствор достаточно высокой концентрации или если происходит отложение на мембране задерживаемого вещества, то при расчете движущей силы процесса следует учитывать осмотическое давление раствора высокомолекулярного вещества у поверхности мембраны [см. уравнение (24.3) или (24.3а)]. [c.327]

Рис. 10.25. К расчету движущей силы массообмена при идеальном перемешивании обеих фаз

Рис. 10.26. К расчету движущей силы массообмена при прямотоке фаз

С этой точки зрения можно утверждать, что диффузия, вступление компонента в любую химическую реакцию, самопроизвольное растворение самопроизвольная конденсация пара или испарение жидкости сопровождаются уменьшением химического потенциала мигрирующего компонента. При равновесии химические потенциалы всех компонентов в разных частях системы выравниваются. Расчеты движущих сил таких процессов и положений равновесия являются важнейшей задачей химической термодинамики. [c.387]

Частные коэффициенты обмена зависят от гидродинамической обстановки в АПЕ, ее геометрических параметров и физико-химических свойств среды. Вид уравнений для расчета движущей силы процесса обмена (средней разности параметров состояния двух сред) зависит от структуры потоков в аппарате. Использование таких уравнений значительно усложняет [c.231]

Весьма важным является вопрос о влиянии высоты слоя на процесс массообмена. Так как массообмен практически завершается на малом расстоянии от газораспределительной решетки, то средняя движущая сила процесса обычно невелика. Если игнорировать изменение состояния псевдоожиженной системы (качество псевдоожижения, порозность, сепарация частиц) по высоте слоя, последняя не должна влиять на величину среднего истинного коэффициента массоотдачи. Это положение справедливо при измерении локальных значений движущих сил и последующем их усреднении по высоте слоя. Если же при расчете движущей силы базироваться на какой-либо условной методике ее определения (например, как среднеарифметической или среднелогарифмической величины из ее граничных значений), то степень отклонения усредненных значений АСс и р от истинных будет, естественно, зависеть от высоты слоя. [c.275]

При расчете движущей силы процесса массопередачи в случае противоточного контакта фаз предполагают, что жидкость стекает, а пар поднимается равномерно по всему свободному сечению аппарата. Считают также, что концентрация имеет одно и то же значение для любой точки поперечного сечения потока фазы, т. е. любое поперечное сечение колонны характеризуется концентрацией в ядре потока жидкой фазы X и концентрацией в ядре потока паровой фазы У. [c.79]

Движущей силой процесса переноса вещества из пористого твердого тела в окружающую среду или в противоположном направлении является разность химических потенциалов этого вещества в частице и в окружающей ее жидкости. В практических расчетах движущую силу переноса принято выражать как разность средних концентраций извлекаемого вещества в растворе, находящемся в порах твердого тела, и в окружающей его жидкости. [c.452]

При массопередаче в системах Г — Т, Г — Ж и Ж — Ж формулы для расчета движущей силы аналогичны вышеприведенным. [c.94]

РАСЧЕТ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ ПРИ ДИСТИЛЛЯЦИИ С ВОДЯНЫМ ПАРОМ [c.184]

Полученные соотношения позволяют использовать для расчета движущей силы абсорбции довольно простую методику. [c.67]

Использование материального баланса для расчета движущей силы. Если рассматривать стационарное противоточное движение через выделенный элемент насадки высотой dz (рис. VI-14), то материальный баланс даст следующие уравнения [c.413]

При расчете движущей силы процесса принималось, что при атмосферном давлении и температуре 35° С в 1 жидкости растворяется приблизительно 0,07 ж водорода. [c.13]

Поскольку осмотические давления высокомолекулярных соединений малы (как правило, они не превышают десятых долей МПа), при расчете движущей силы цроцесса ультрафильтрации ими часто можно пренебречь. Поэтому ультрафильтрацию проводят при сравнительно невысоких давлениях (0,2-1,0 МПа). [c.407]

Коэффициент массопередачи. Для практических расчетов движущую силу массопередачи при протекании процессов осушки и увлажнения газов более удобно выражать в виде разности влагосодержаний. [c.600]

Общеизвестны формулы для расчета движущей силы процессов тепло- и массопередачи при противотоке. Например для абсорбции [c.201]

При массопередаче в системах Г—Т, Г—Ж и Ж—Ж формулы для расчета движущей силы аналогичны (IV,59) — (IV,62). [c.92]

Влияние эффекта продольного перемешивания при расчете движущей силы процесса массообмена учитывается посредством критерия Боденштейна [5]. [c.94]

НИЯМИ свободной конвекции и продольного перемешивания в области малых значений Reg. При малых скоростях газа и расположении зерен нафталина в несколько рядов сильное перемешивание приводит к выравниванию концентрации нафталина в газе эта величина во всем объеме слоя становится близкой к концентрации на выходе, а в пограничном слое у некоторых зерен может даже превышать ее. Определение коэффициента массообмена из экспериментально определенного потока вещества от частицы, с расчетом движущих сил переноса по уравнению (V. 114), приводит к заниженным значениям критерия Nug [122]. [c.401]

При расчете движущей силь в аппаратах с переточными тарелками (ситчатыми, клапанными, колпачковыми) необходимо учитывать влияние на нее поперечной неравномерности истока жидкости, продольного перемешивания жид o ти, уноса и продольного перемешивания газа по рекомендациям, приведенным в литературе [5]. Пример такого расчета рассмотрен в главе VII. [c.109]

На величину движущей силы, в частности при сушке тонкодис-перспых материалов, влияют перемешивание потоков в аппарате, анергия связи влаги с материалом, полидисперсность высушиваемого материала. Кроме того, при расчете движущей силы необходимо учитывать состояние поверхности высушиваемого материала. Иногда псе эти факторы снижают движущую силу, в ряде случаев влиянием некоторых факторов можно пренебречь. [c.431]

Таким образом, при проектировании и вычислении скорости процесса или количества продукта по уравнению (П.56) будут получаться одинаково точные результаты при определении ДСср по формулам (П.77) и (П.78). Необходимо применять одну и ту же формулу (П.77) или (П.78) как при определении ДСср по экспериментальным данным, так и при проектировании. Равенство (П.75) справедливо и для десорбции. Для десорбции обязательно С >С, поэтому в формулах, подобных (П.76) — (П.78), будут соответствующие разности С — С. При массопередаче в системах Г — Т, Г — Ж и Ж — Ж формулы для расчета движущей силы аналогичны (П.75) — (П.78). В многополочных аппаратах со взвешенным слоем и в барбота-жных колоннах комбинируются перекрестный ток на каждой полке с противотоком по высоте аппарата. При этом ДСср вычисляется по уравнению (П.77). Аппараты с перекрестным током обычно обеспечивают наивысшую интенсивность процесса вследствие одновременного повышения ДС, Р и й по сравнению с противотоком. Для режимов, близких к полному смешению (см. рис. 6), концентрации реагентов в проточных [c.63]

В работах [5, 6] сделаны попытки эмпирически вести расчет движущей силы с учетом нратности перемешивания частиц слоя. [c.129]

Глубокое исследование процесса массоотдачи проведено Дж. Ричардсоном и К. Зекели [118], которые подобрали такую систему, чтоб Ы на скорость массо- и теплопередачи внутренняя диффузия в частицах не оказывала значительного влияния. Наклон изотермы адсорбции должен быть достаточным, чтобы создавались б1лагопри--ятные условия поглощения пара. Для точного расчета движущей силы ограничили высоту кипящего слбя с таким расчетом, чтобы она соответствовала активной зоне процесса. Этим условиям удовлетворяла система, в которой четыреххлористый углерод адсорбировался из воздушного потока частицами активированного угля и силикагеля. В результате были получены критериальные уравнения [c.120]

Для расчета движущей силы процесса фильтрования в фильтрующих центрифугах рассмотрим центробежную силу, с которой элементарный слой суспензии толщиной ёг и находящийся на текущем расстоянии г от оси вращения кольца, воздействует на слой суспензии, расположенный вне рассматриваемого элементарного слоя где йи = 2пг<1гН - объем элементарного слоя - элементарная масса слоя р - плотность суспензии со г - центробежное ускорение, действующее на элементарный слой. Подстановка значения йю в выражение для дает соотношение = 2п(а Нр г 1г, интегрирование которого при очевидном граничном условии Р г о /2 = О приводит к выражению для полной центробежной силы, с которой весь слой вращающейся суспензии действует на фильтровальную ткань Р = яш НрДОб -1) )/12. Деление силы на площадь фильтрования 8 = пВ Н дает выражение для движущей силы центробежного фильтрования [c.198]

Прежде всего следует отметить, что Для йроведения медленных химических реакций (в случае использования абсорберов в качестве реакционных аппаратов) расчет движущей силы абсорбции и вообще расчет абсорбера как такового не нужны. Определяющим в данном случае будет реакционный объем. Очевидно, что важным является вопрос определения точки перехода процесса хемосорбции из диффузионной области в кинетическую (или наоборот). Как показали И. А. Гольд- д берг и В. И. Кучерявый, критерием такого перехода служит величина (рис. vn. 19), где —линейная фиктивная скорость газа, м/сек [c.417]