Статические характеристики каналов

Для синтеза САР с компенсацией возмущений следует, прежде всего, выписать статическую модель (базирующуюся обычно на уравнении материального баланса), которая связывает регулируемую переменную с возмущением. С учетом динамики эта статическая характеристика канала компенсации позволяет построить САР, теоретически инвариантную к компенсируемому возмущению. [c.72]

Статическая характеристика привода с суммированием усилий соответствует статической характеристике канала и не зависит от числа каналов при = 0. [c.198]

Для трубчатой печи тепловой режим характеризуется профилем температуры реакционной смеси по длине радиантной секции змеевика. Поскольку профиль является сложной функцией длины реактора, выразить зависимость выходов продуктов от него чрезвычайно трудно. Обычно в качестве параметра, служащего для построения статических характеристик канала температура процесса— выход продуктов, выбирают наиболее определяющую точку профиля— температуру продуктов пиролиза (пирогаза) на выходе из змеевика [c.83]

Тв [46, 50, 51, 113]. Экспериментальные статические характеристики канала — выход продуктов, полученные на физических моделях и промышленных печах, имеют вид, аналогичный полученным при математическом моделировании, но характеризуют процесс в более узком интервале изменения температуры. Примером подобных характеристик пиролиза прямогонного бензина, снятых на промышленной печи, может служить график, представленный на рис. 1У-4. В зависимости от состава сырья, конструкции печи и значений других параметров характеристики смещаются, деформируются, но их вид остается без изменения. [c.83]

Анализ статических характеристик канала —выход продуктов процесса позволяет правильно выбрать температурный режим и область его изменения. Рабочий диапазон изменения температуры на выходе из промышленной печи пиролиза на олефины ограничивается температурами, соответствующими максимальному выходу бутиленов и этилена. Начальный участок этого диапазона соответствует бутиленовому режиму, средний — пропиленовому, конечный— этиленовому. Поддержание температуры, превышающей температуру максимального выхода этилена, экономически нецелесообразно. С экономической точки зрения и при учете выпуска всех товарных продуктов и их стоимостей наиболее выгоден температурный режим, близкий к пропиленовому (рис. 1У-5). [c.83]

В результате исследований получены статические характеристики канала температура Тв— выход продуктов пиролиза как для равномерного распределения подачи топлива в горелки, так и для максимально допустимой интенсивности обогрева конечного (порядка /д общей длины) участка змеевика. [c.97]

Условно оптимальные значения температур Т , определяемые по процедуре В, соответствуют левой ветви статической характеристики канала температура — выход этилена [c.124]

Задача оптимизации этановых печей решается с помощью алгоритма активного (с переменным шагом) поиска экстремума статической характеристики канала выход этилена — температура пирогаза Гв, при этом используется значение в условиях ограничений технологического регламента. [c.132]

При таком подходе структура канала передачи информации зависит от того, в какой форме - (4.18) или (4.19) записано основное расчетное соотношение акустоупругости, выполняющее в данном случае роль статической характеристики преобразования. Как отмечалось выше, при теоретическом анализе проблем акустоупругости принципиально важно разделять изменения времени распространения, обусловленные, с одной стороны, изменением скорости упругой волны в материале, с другой, - изменением геометрических размеров деформированного образца. В этом случае удобно считать, что канал передачи информации образован двумя последовательно включенными измерительными преобразователями Пр1 и Пр2 (рис. 4.25), причем для первичного Пр1 входным сигналом является механическое напряжение, а выходным - скорость распространения волны в напряженном материале. Вторичный же преобразователь Пр2 трансформирует информацию о скорости в информацию о времени распространения ультразвука с з етом деформации образца. [c.156]

Из статических характеристик следует, что для обеспечения статической ошибки по температуре, не превышающей +2,5 град, требуется задаться величиной Кр = 7 кг1 м Ч град). При применении устройств стабилизации загрузки концентрата и устранении внешних тепловых возмущений величину Кр можно уменьшить до 1—3 кг1(м -ч-град). Таким образом, в зависимости от условий ведения технологического процесса требуемая величина коэффициента усилия пропорционального канала регулятора может изменяться в 7 раз. [c.367]

При этом значении Кр построим статическую характеристику САР исследуемого канала. [c.403]

Отрицательное влияние неравномерного распределения скорости сказывается в увеличении потерь давления и затрат энергии на прокачку жидкости, а также в ухудшении характеристик теплообмена. По-видимому, типичными изменениями геометрии канала, вызывающими основные затруднения, являются внезапные изменения размеров канала, колена и ресивера. Как уже говорилось в гл. 3, действительная картина турбулентного течения по существу очень напоминает картину идеального потенциального течения, за исключением пограничного слоя или участков, на которых происходит увеличение площади канала. В последнем случае скоростной напор уменьшается в направлении течения, а статическое давление увеличивается, в результате чего [c.119]

Диффузоры с прямыми стенками. Гораздо эффективнее диффузоры с постепенно расходящимися стенками, как показано на рис. 6.9, б [2]. Чтобы размеры такого диффузора и потери на трение в нем были по возможности минимальными, желательно угол раствора сделать максимальным, но таким, при котором еще не происходит отрыва потока и потерь на вихреобразование. Угол диффузора с максимальным к. п. д. зависит от отношения его длины к характерному размеру горла как для прямоугольного диффузора, так и для конического ди( узора (рис. 6.10). Кривые на рис. 6.10 построены для трех разных отношений длины диффузора к размеру для каждой конфигурации. Поскольку стенки прямоугольного диффузора расширяются только в одной плоскости, берут отношение длины ди( узора к ширине его горла, в то время как в случае конического диффузора, расширяющегося в двух измерениях, используют отношение длины к радиусу горла. Благодаря этому идеальный градиент статического давления вдоль стенок канала по существу одинаков в обоих случаях. Как и следовало ожидать, при любой заданной длине диффузора его к. п. д. сначала возрастает с увеличением угла, достигает максимума, а затем уменьшается, как только начинается отрыв потока, вызывающий потери на вихреобразование. Заметим, что чем больше отношение длины диффузора к характерному размеру его горла, тем меньше угол, при котором достигается максимальный к. п. д. Конические диффузоры имеют некоторые преимущества по сравнению с прямоугольными, хотя разница между ними невелика. При одинаковых значениях отношений площадей выходного и входного сечений и длины канала к диаметру кольцевые диффузоры, образованные двумя концентрическими конусами, имеют аналогичные характеристики [2]. [c.122]

Реле с такими параметрами было изготовлено и исследовано. Его статическое давление оказалось на 30% меньше расчетного (за счет технологических погрешностей, ориентировочного значения, внутренних течений и т. п.). На рис. 2-10 приведены время-токо-вые характеристики этого реле для различной глубины погружения контактного электрода. Требуемая при токе 15 А выдержка времени получена за счет ширины канала больше расчетной. [c.63]

Зависимость пиролиза углеводородов от времени пре бывания исследовалась в работах [36, 145]. Анализ полученных статических характеристик канала т — выход продуктов (рис. 1У-8) показывает его влияние на процесс аналогичное влиянию температуры, т. е. при увеличении т выходы основных товарных олефинов имеют максимум, выходы метана и водорода растут. Это объясняется тем, что при малом времени пребывания будет наблюдаться проскок непрореагировавшего сырья, а при очень высоких — переразло-жение и конденсация олефинов в результате вторичных реакций. [c.85]

Статические характеристики. В многоканальных электрогидрав-лических приводах (ЭГП) кроме отказов гидравлических элементов могут иметь место отказы электрической части и разброс входных сигналов управления каждого канала. [c.204]

По соседнему каналу с таким же термочувствительным элементом при помощи побудителя циркулирует газ. Термочувствительные элементы включены в схему равновесного моста. Мерой расхода служит чдсло оборотов побудителя расхода. Однако применение такого расхоТюмера для очень малых расходов (1 л/час) не представляется возможным в связи с трудностью создания столь малого потока при помощи побудителя расхода. Ниже рассматривается термоанемометр с линейной статической характеристикой для расходов от О до 4 л/час с полупроводниковыми термочувствительными элементами, разработанный на базе детектора промышленного хроматографа ХПА-4. Предварительно были определены статические характеристики для детектора, в котором в прочном канале помещается полупроводниковый термочувствительный элемент типа ТШ-1, а второй термочувствительный элемент помещается в закрытом канале того же блока. Термочувствительные элементы включены в смежные плечи неравновесного моста. Через проточный канал детектора подавался кислород, получаемый в процессе разложения воды в электролизере. Статические характеристики для различных значений токов, протекающих через измерительный мост, изображены на рис. 1. Из рисунка видно, что зависимость разбаланса моста от расхода кислорода, при прямом методе определения, существенно нелинейна в области расходов, меньших 1 л1час, независимо от величины тока моста. [c.30]

Резко неравномерное течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) или уменьшение ее коэффициента живого сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще больтией вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

Сиглске [21], анализируя полученные динамические характеристики колпачковой абсорбционной колонны, предположил, что необходимо поддерживать постоянным состав выходящего газа. В результате показано, что по динамике лучше всего воздействовать на состав входящей жидкости (канал состав входящей жидкости—состав выходящего газа является наименее инерционным). Однако из практических соображений удобнее воздействовать на подачу входящей жидкости некоторое ухудшение динамических свойств при этом компенсируется техническими преимуществами. При использовании в этом случае П-регулятора САР устойчива, но передемпфирована она имеет статическую ошибку, и процесс регулирования проходит медленно. [c.711]

Физическая сущность разрьшов характеристики центробежного дымососа изучена недостаточно. Однако можно предположить, что причиной такого явления могут быть срьшы потока, возникающие в проточной части дымососа при определенных скоростях потока. Межлопаточный канал дымососа представляет собой несимметричный криволинейный диффузор. При расширении канала согласно уравнению Бернулли (5) происходит увеличение статического давления за счет динамического. В направлении, нормальном направлению движения газа, давление остается одинаковым по всему поперечному сечению потока, следовательно, положительный градиент давления тоже распределяется равномерно по этому сечению. Непосредственно вблизи твердой поверхности стенок скорость газа резко снижается. Поскольку скорость газа по длине диффузора все время снижается, наступает момент, когда запас кинетической энергии частиц вблизи стенок становится настолько незначительным, что он оказывается недостаточным для преодоления образующегося положительного градиента давления. Эти частицы останавливаются, а затем начинают двигаться в обратном направлении [ 12]. Возникает местный вихрь, и происходит отрьш потока от стенок. Область такого движения бьютро расширяется. [c.36]

Для замеров пульсаций давления использовались два усовершенствованных индуктивных преобразователя с усилительной электронной схемой. Наблюдение и запись пульсаций давления частотой до 50 гц на фотопленке осуществлялись с помощью шлейфового осциллографа МПО-2. Каждый индуктивный преобразователь подстраивался под свой канал усилителя и проходил статическую тарировку. В пределах изменения давления от 19,6 до 17 700 н1м (от 2 до 1200 кГ1м ) статические тариро-вочные характеристики оказались линейными. Необходимость в динамической тарировке преобразователей отпала, так как частота собственных колебаний мембраны преобразователя толщиной б — 0,05 мм оказалась равной vo = 2160 гц, а минимальная частота возможных пульсаций в подводящей трубке, определенная на основании теории органной трубки , Vmin 5000 гц. [c.47]

В приосевой зсже значение радиуса, при котором тангенциальная скорость достигает своего максимума, как показано в [2], в основном зависит от турбулентных параметров течения в этой области, а эти характеристики определяются диаметром и протяженностью выходного канала, через который поступает подсасыва лый из окружающего камеру объема поток газа [3].Кроме того, на качество этого потока должна оказывать влияние степень закрутки течения. Иллюстрацией зависимости размера зоны твердотельного вращения от диаметра выходного отверстия может служить рис. 3. Диаметр кам ы О =0,15 м. Здесь же приведены профили статического давления для тех же условий проведения опыта. Относительно расщ>еделения по радиусу аксиальной компоненты вектора скорости в зависимости от диаметра выходного канала можно сказать, что с уменьшением 1 количество зсщ возвратного течения в приосевой области увеличивается. [c.52]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология