Тепло- и массоотдача

Собранный эмпирический материал [45] сопоставлен также с тридцатью предложенными методами расчета тепло- и массоотдачи от твердой стенки к турбулентному потоку жидкости в области Рг, 5с > 1. Оказалось, что лучше других согласуются с экспериментом формулы, основанные на предположении, что п = 3 см., например, [55] , а наилучшее описание этих экспериментальных данных дает соотношение [c.183]

Разделив два последних уравнения одно на другое, определим соотношение между коэффициентами тепло- и массоотдачи [c.99]

Аналогичные уравнения были получены для статической удерживающей способности насадочных колонн, а также для коэффициентов тепло- и массоотдачи. [c.85]

Для вычисления коэффициентов тепло- и массоотдачи по опытным данным о трении пользуются аналогией Рейнольдса, которая для условий внутренней задачи записывается в следующем виде для теплообмена [142] [c.152]

Исходя из этих предпосылок, Аккерман получил следующие аналитические формулы для определения относительного изменения коэффициентов тепло- и массоотдачи для массоотдачи [c.156]

На рис. 5.3 и 5.4 приведены опытные данные Гейзера, обработанные Берманом [22], в сопоставлении с расчетными кривыми по формулам (5.17) -г- (5.20). Как следует из этих рисунков, расчетные кривые по теоретическим формулам Аккермана удовлетворительно согласуются с опытными данными Гейзера только в качественном отношении, т. е. в отношении направления изменения коэффициентов тепло- и массоотдачи. В количественном же отношении расчетные кривые лежат значительно выше опытных точек. Это свидетельствует о том, что формулы Аккермана преувеличивают влияние поперечного потока вещества на интенсивность тепло- и массообмена, причем расхождение между расчетными значениями общ и рр и опытными данными возрастает [c.157]

Более точное теоретическое решение задачи дано Берманом [20] на основе предложенной им физической модели взаимодействия в пограничном слое поперечного потока массы с продольным потоком парогазовой смеси. В работах [20, 23] приведена следующая система уравнений, описывающих перенос импульса, тепла и массы в пограничном слое при стационарном режиме в процессе конденсации пара из парогазовой смеси с учетом влияния поперечного потока активного компонента смеси на интенсивность тепло- и массоотдачи уравнение движения [c.157]

Анализ уравнений (5.21) —(5.26) методом теории подобия позволяет получить для общего случая тепло- и массоотдачи при конденсации пара из парогазовой смеси следующие критериальные уравнения [23] [c.159]

Эти факторы используются в качестве аргументов для определения изменения относительной интенсивности тепло- и массоотдачи при конденсации пара из парогазовой смеси [c.160]

Анализ опытных данных показал также, что с изменением факторов проницаемости и Ъ о меняется зависимость интенсивности тепло- и массоотдачи от критерия Ке. При плотностях поперечного потока массы, характеризуемых значениями о<0,1, зависимость 11) и фд от Ке практически совпадает со степенной зависимостью критериев ЗЦ и 51о(о) от Ке. При значениях факто ров проницаемости Ь го > 0,1 показатель степени при Ке постепенно уменьшается, и при высоких плотностях поперечного потока конденсирующегося пара происходит полное вырождение влияния критерия Ке на интенсивность тепло- и массоотдачи в парогазовой фазе [32]. [c.161]

При значениях фактора проницаемости Ьо<0,15, отвечающих области слабого влияния поперечного потока массы на интенсивность тепло- и массоотдачи, опытные данные по массообмену хорошо обобщаются уравнением [c.167]

Во многих случаях скорость движения потока в реакторе весьма велика и, соответственно, значения коэффициентов тепло- и массоотдачи настолько велики, что температура и концентрации на поверхности зерна и в потоке мало отличаются друг от друга. В таком случае внешнедиффузионные факторы можно не рассматривать. Граничные условия при этом формулируются как [c.41]

Коэффициенты тепло- и массоотдачи выражаются обычно, если это возможно, в виде безразмерных чисел (см. 1.2.3, ч. 1). Такой способ представления не только уменьшает число параметров, но подсказывает также пути решения задач. В данном разделе обсуждаются важнейшие безразмерные числа, возникающие при решении задач тепло-и массообмена. Для более отчетливого выяснения их физического смысла рассматриваются конкретные примеры, возможно, с несколько необычной для многих специалистов в области теплообмена точки зрения. Первым таким примером является охлаждение плоского слоя твердого материала, коэффициент теплопроводности которого равен А. Предполагается, что в момент времени /=0 температура всюду внутри слоя одинакова и равна Го (рис. 1). Затем температура на границах скачком изменяется до значения Т , которое далее во времени не изменяется. В рамках а-метода тепловой поток представляется следующим образом [c.80]

Сравнение с экспериментальными данными. На рис. 5, 6 приведено сравнение чисел Ми, рассчитанных с помощью соотношения (17), с результатами, полученными различными авторами (23—35], которые систематизировали или измеряли значения коэффициентов тепло-и массоотдачи при обтекании одиночных круглых цилиндров в потоках воздуха и жидкостей. Данные нескольких авторов, полученные для интервала чисел Рей- [c.245]

Е. Эффекты образования тумана. По отношению к характеристике при условиях пересыщения температурный напор и градиент парциального давления в паре уменьшаются с образованием тумана, но, вероятно, коэффициенты тепло- и массоотдачи увеличиваются. Указанные эффекты невозможно определить точно, и если ими пренебрегают, то значит образование тумана будет приводить к снижению тепло- и массоотдачи и изменять отношение физической теплоты к скрытой. Рекомендуется определять коэффициенты тепло-и массоотдачи для тумана, рассматривая капли и пар как гомогенную смесь. [c.363]

Под эффективностью перемешивания понимают технологический эффект процесса перемешивания, характеризующий качество проведения процесса. В зависимости от назначения перемешивания эту характеристику выражают различным образом. Так, при получении суспензии или эмульсии эффективность характеризуется равномерностью распределения дисперсной фазы, при протекании химических процессов — степенью превращения или расходом реагента, а при интенсификации тепловых или массообменных процессов — отношением коэффициентов тепло- и массоотдачи при перемешивании и без него. [c.443]

Из уравнений конвекции тепла и массы выводятся коэффициенты тепло- и массоотдачи [c.564]

Этот подход вскрывает количественное влияние различных параметров на тепло и массоотдачу в процессах сушки. [c.148]

В работах [9—11] вопрос об обобщении опытных данных по тепло- и массообмену при испарении и конденсации из парогазовой смеси был рассмотрен для условий, когда возможно пренебрегать межфазным кинетическим сопротивлением переносу вещества на поверхности раздела и дополнительными молекулярными эффектами — термодиффузией и диффузионной теплопроводностью. Путем анализа методами теории подобия дифференциальных уравнений и граничных условий для бинарного пограничного слоя на полупроницаемой поверхности было установлено, что уравнения подобия для коэффициентов тепло- и массоотдачи при указанных условиях можно в общем случае [c.117]

Уравнения вида (4)—(7) были с успехом использованы в ряде исследований конденсации и испарения для обобщения опытных данных [11—21]. Большое число входящих в эти уравнения аргументов требует значительного объема экспериментальных данных и вызывает трудности при их обработке. Кроме того, можно было ожидать более широкого обобщения опытных данных при отыскании зависимостей не для Nu и Nu , а для относительных безразмерных коэффициентов тепло- и массоотдачи Nu/Nuj и Nu /Nu i. [c.118]

Рио. 4. Тепло- и массоотдача при испарении (1) и кондеисации [8). [c.123]

Опытные данные по тепло- и массоотдаче при конденсации пара из парогазовой смеси. В настоящее время имеется достаточно большое число публикаций, посвященных исследованию тепло-я массообмена при конденсации пара из парогазовых смесей. В этих работах рассмотрены различные случаи обтекания парогазовой смесью поверхности охлаждения в условиях внутренней и внешней задачи на одиночных трубах, трубных пучках и плоских пластинах. [c.162]

Буглаев [48] исследовал тепло- и массоотдачу при конденсации водяного пара из движущейся паровоздушной смеси внутри труб вертикального пучка при следующих условиях Ясм = 0.015-ь -Н 0,105 МПа, Шсм = 5- -270 м/с, Кесм = 185045 000, Ilg — = 0,03- 0,47, / = Рг/ п = 0,010,5. Опытные данные по теплоотдаче удовлетворительно обобщаются эмпирическими формулами [c.165]

Давыдов [61] исследовал тепло- и массоотдачу при конденсации азота из азотогелиевой смеси внутри вертикальной трубы в процессе очистки гелпя от примесп азота в широком интервале давлений парогазовой смеси Рем = 1,5 - 10 МПа и объемных долей конденсирующегося пара г/п = 0,1- -0,9. [c.166]

При вынужденном движении парогазовой смеси опытные данные по тепло- и массоотдаче с погрешностью 8% аппроксимируются следующими критериальными уравнениями [c.166]

Опытные данные по тепло- и массоотдаче при конденсации паровых смесей. В настоящее время имеется очень мало опубликованных опытных данных по тепло- и массоотдаче при конденсации паровых смесей. В отечественной литературе обобщенные результаты экспериментальных исследований по конденсации бинарных паровых смесей опубликованы Бобе и Семихатовым, по конденсации многокомпонентных углеводородных паровых и парогазовых смесей — Двойрисом. [c.187]

Решение. Последовательность расчета и результаты приведены в табл. 6.1, Для простоты вычислений полагается, что вязкость и теплопроводность парогазовой смеси являются аддитивными функциями соответствующих величин для чистых компонентов. Более точно расчет теплофизических свойств может быть произведен по рекомендациям Рида и Шервуда [121], Бретшнайдера [46] и др. В формулах для расчета коэффициентов тепло- и массообмена (см. пункты 19 и 20 табл. 6.1) опущены значения критериев Прандтля, так как для газов они близки к единице (тем более в стёпени 0,43). Кроме того, в данном примере не будем учитывать влияние поперечного потока вещества на интеисивносФЬ конвективной тепло- и массоотдачи по обобщенным зависимостям, приведенный в гл. 5. [c.195]

Сравнение с жспсраментальиь/.ми данными. Сопоставление экспериментальных данных по коэффициентам тепло- и массоотдачи для одиночной сферы в потоках воздуха и жидкостей, полученных различными авторами [37—43], с зависимостью (22) нока.чано па рис, 9. Данные нескольких анторои, получеппые для области 5-10 <Не(< <10 , свидетельству юг о нлиятн1и на теплоотдачу низкой степени турбулентности, Ма рис, 10 представлены результаты работы [39], авторы которой измеряли коэфф ци-енты теплоотдачи нри обтекании сферы воздухом при различной степени турбулентности в потоке, [c.247]

Стенание тонкой пленки жидкости в пленочных абсорберах происходит при непрерывном воздействии газового потока. При этом возможен противоток газа и жидкости, нисходящий и восходящий прямоток. Для каждого случая следует находить по литературным данным уравнения для расчета коэффициентов тепло- и массоотдачи. При этом следует помнить, что при течении пленок жидкостей возможны два гидродинамических режима ламинарный (при Непл < 1600) и турбулентный (при Непл > 1600). Для каждого из этих режимов существуют свои уравнения для расчета как средней толщины пленки, так и коэффициентов теплоотдачи. Примерную схему расчета пленочных абсорберов можно представить следующим образом. [c.345]

Требуемые данные. Сведения, необходимые для оптимизации рассматриваемого процесса, включают данные о падении давления потока газов через слой катализатора, тепло- и массоотдаче из окружающего газового потока к внешней поверхности гранул катализатора, тепло- и массоотдаче в порах гранул, модели реакции на поверхности, а также стоимостные данные. [c.445]

Происходящее в результате Т. д. осевое (продольное) перемешивание в направлении течения фаз в абсорберах, ректификац. колоннах, аппаратах для жидкостной экстракции и др. приводит к снижению движущей силы процесса по аппарату. Т. д. по нормали к границе раздела фаз обычно полезна, т. к. приводит к увеличению коэф. тепло- и массоотдачи. [c.601]

В общем случае (движущиеся жидкость и газ, неизотермич. условия) в прилегающем к пов-сти раздела фаз пограничном слое жидкости переносу импульса сопутствует перенос теплоты, а в пограничном слое газа (парогазовой смеси) происходят взаимосвязанные тепло- и массоперенос. При этом для расчета скорости И. используют экспернм. коэффициенты тепло- и массоотдачи, а в относительно более простых случаях - приближенные методы численных решений системы дифференц. ур-ний для сопряженных пограничных слоев газовой и жидкой фаз. [c.275]

Различают обычно внеш. и внутр. перенос влаги и теплоты. Внеш. перенос (тепло- и массообмен) происходит между влажным телом и сушильным агентом и характеризуется коэф. тепло- и массоотдачи, для к-рых известны многочисл. эмпирич. корреляции внутр. перенос-движение влаги во внутр. слоях материала. [c.482]

Влияние полупроницаемости поверхности раздела (т. е. проницаемости ее только для активного компонента смеси — пара) было впервые показано Стефаном [Ц для случая переноса пара, образующегося при испарении жидкости, через расположенный над поверхностью последней неподвижный слой парогазовой смеси конечной толщины. Решение Стефана было впоследствии распространено в работах Колборна [2, 31 и Аккермана [4] на перенос пара в турбулентном пограничном слое движущейся парогазовой смеси. При этом ими были получены следующие соотношения для коэффициентов тепло- и массоотдачи [c.116]

Ори интенсивном испарении жидкости в движущуюся парогазовую среду на интенсйй-нооть тепло- и массопереноса могут оказывать существенное влияние полупроницаемость поверхности раздела фаз, приводящая к возникновению конвективного (стефанова) поперечного потока парогазовой смеси, и перестройка профилей продольной скорости, температуры и парциальных давлений компонентов смеси, вызванная переносом количества движения и энтальпии поперек бинарного пограничного слоя суммарным (диффузионным и конвективным) потоком вещества. Рассматриваются методы обобщения результатов экспериментальных исследований и теоретических (численных) решений задачи о тепло- и массообмене при интенсивном испарении жидкостей с учетом влияния указанных факторов. На основании анализа опытных и теоретических данных рекомендуются зависимости для безразмерных коэффициентов тепло- и массоотдачи при этих условиях. Лит. — 30 назв., ил. — 7, табл. — 1. [c.214]