Рейнольдса универсальный

При обработке результатов экспериментов значительное внимание обращалось на такой выбор характерного размера норовой структуры, чтобы отклонения от закона Дарси возникали при одинаковых значениях числа Рейнольдса, и закон фильтрации в нелинейной области допускал универсальное представление. [c.19]

Указанные критерии можно применять при определении мощности перемешивания и воспроизведении результатов проведения технологических процессов при масштабных переходах. Однако модифицированный критерий Рейнольдса не является универсальным, так как входящие в него параметры п и — это характеристики вращающейся мешалки, а пе перемешиваемой жидкости. [c.267]

Следует отметить, что универсальный закон распределения скорости выведен в предположении, что в основной части турбулентного пограничного слоя коэффициент молекулярной вязкости мал по сравнению с турбулентным коэффициентом вязкости. Такое допущение оправдано лишь при очень больших числах Рейнольдса, поэтому универсальный закон распределения скорости следует рассматривать как асимптотический закон для очень больших чисел Рейнольдса. Опыты, проведенные при [c.321]

Цель работы. Научиться пользоваться системой констант Роршнайдера—Мак-Рейнольдса и универсальной термодинамической системой классификации неподвижных фаз различной условной хроматографической полярности и селективности. [c.271]

Метод плоскопараллельных дисков является одним из наиболее универсальных и точных методов исследования ГС [79, 81]. Он основан на исследовании кинетики вытеснения исследуемой жидкости из узкого зазора между двумя плоскопараллельными дисками. Для вязкой однородной жидкости этот процесс можно описать уравнением Стефана-Рейнольдса [79] [c.39]

При больших числах Рейнольдса локальные свойства турбулентного движения будут иметь универсальный характер, определяемый следую.щим.и условиями [c.18]

Полученные в результате проведенной работы аналитические зависимости (43) и (44) являются окончательными. Универсальность выведенных критериальных аналитических зависимостей тепловых и аэродинамических характеристик рассеченных теплообменных поверхностей для чисел Рейнольдса по воздуху Ке= 1500- 10 ООО проверена расчетом на ЭЦВМ Минск-2 п о программе № 3 (приложение 3) для всех испытанных 14 таких поверхностей. [c.63]

Определенный таким образом критерий Рейнольдса не является уже универсальным, определяющим характер течения, поскольку [c.22]

Неудовлетворенность полуэмпирическими моделями турбулентности (см. 2.3), с одной стороны, и возросшие возможности вычислительной техники, с другой, стимулировали поиск и применение более строгих и универсальных подходов к расчету турбулентных течений. В отличие от ПТТ, сводящей проблему моделирования турбулентных течений к проблеме замыкания уравнений Рейнольдса, эти подходы в большей или меньшей степени опираются непосредственно на исходные нестационарные трехмерные уравнения Навье — Стокса. Ниже кратко рассмотрены наиболее распространенные и перспективные из таких подходов. [c.121]

Таким образом, гибридный характер метода DES вытекает непосредственно из его формулировки в области присоединенного пограничного слоя метод функционирует в режиме уравнений Рейнольдса, а в области отрыва ( отсоединенных вихрей ) автоматически переходит в LES. При этом достигается органичное сочетание лучших качеств обоих подходов, а именно высокая точность и экономичность уравнений Рейнольдса в области присоединенного пограничного слоя и универсальность LES в отрывной области потока. Кроме того, хотя DES, как и LES, в отличие от уравнений Рейнольдса, является принципиально трехмерным нестационарным подходом, необходимые для его реализации сетки в пристенной области совпадают с сетками для решения уравнений Рейнольдса, т. е. являются на много порядков меньшими, чем соответствующие сетки, требуемые для разрешения мелких пристенных вихрей в рамках LES. При этом по мере измельчения сетки метод DES асимптотически приближается к методу LES и далее — к DNS. В качестве примера, иллюстрирующего возможности DES, на рис. 2.4.3.1 приведена мгновенная изоповерхность завихренности, а на рис. 2.4.3.2 — сравнение расчетных и экспериментальных данных по распределению давления вдоль поверхности цилиндра при числе Рейнольдса 50 ООО [117]. [c.123]

Система уравнений и граничных условий многокомпонентного частично ионизованного полного вязкого ударного слоя. При исследовании обтекания тел с большой сверхзвуковой скоростью более универсальными по диапазону изменения чисел Маха и Рейнольдса и более содержательными ио возможности учета физико-химических процессов по сравнению с теорией пограничного слоя являются модели тонкого (гиперзвукового) и полного вязкого ударного слоя. [c.173]

Этот вид кажется простым, но в действительности формула (V, 28) гораздо яснее демонстрирует существо дела. Входящая в нее величина г] по гипотезе локальности должна быть универсальной постоянной, в то время как к и /У это отнюдь не относится. Различные авторы обрабатывали экспериментальные данные по формуле (V, 34), подбирая для и /У эмпирические зависимости от критериев Рейнольдса и Прандтля, что означает уже отказ от гипотезы локальности. [c.232]

Многие практические задачи по турбулентности включают область вблизи твердой поверхности, поскольку по своему смыслу именно эта область служит местом зарождения турбулентности и поскольку именно в этой области требуется вычислять напряжения трения и скорости массопереноса. Делалось много попыток изучить экспериментальные данные с целью обобщения свойств разных характеристик турбулентного переноса вблизи поверхности. К таким характеристикам относятся средние высших порядков, например напряжение Рейнольдса, вытекающие из усреднения уравнений движения и конвективной диффузии. Это обобщение имеет вид универсального закона распределения скоростей вблизи поверхности. Тот же результат можно выразить с помощью турбулентной вязкости и турбулентной кинематической вязкости — коэффициентов, связывающих турбулентный перенос с градиентами скорости. Эти коэффициенты существенно зависят от расстояния до стенки и потому не являются фундаментальными характеристиками жидкости. Такого рода информация часто получается при изучении полностью развитого течения в трубе или некоторых простых пограничных слоев. [c.322]

Здесь безразмерные величины обозначены надчеркиванием, а векторы — жирным шрифтом. В приведённых уравнениях й, v, w — проекции вектора скороста на координатные оси г, Тр, z — соответственно р — плотность газа Т — температура Jl — коэффициент динамической вязкости Reo — число Рейнольдса Рг — число Прандтля г/ — параметр, характеризующий степень сжатия газа гд, uq — внутренний радиус и угловая скорость вращения ротора соответственно pQ — плотность газа вблизи стенки ротора То, Ро — характерные температура и коэффициент динамической вязкости. Кроме того, использованы следующие обозначения М — средняя молярная масса смеси 7 — показатель адиабаты к — коэффициент теплопроводности R — универсальная газовая постоянная. [c.203]

Докажите, что универсальный график, полученный в задаче 3-1, применим для жидкостей, подчиняющихся степенному закону, если число Рейнольдса определяется уравнением [c.132]

Несмотря на имеющееся значительное количество монографий (см. предисловие), посвященных изучению самых различных аспектов многофазных течений, до настоящего времени не существует классификации турбулентных гетерогенных потоков. Наличие многочисленных режимов течения газовзвеси, определяемых как параметрами несущего газа (физическими свойствами, числом Рейнольдса, интенсивно стью турбулентных пульсаций, масштабами турбулентности и т. д.), так и параметрами самих частиц (физическими свойствами, числом Рейнольдса частицы, локальной концентрацией, полидисперсностью и т.п.) существенно осложняет использование классической теории моделирования, что делает невозможным систематизацию и обобщение получаемых исследователями результатов. Попытки систематизации гетерогенных потоков путем определения границ применимости различных расчетных моделей [15-18], составлением схем режимов течений [19], поиска одного универсального параметра [20-22], определяющего вид течения, не увенчались успехом, а полученные классификации вряд ли можно считать полными и претендующими на законченность. В то же время потребность в классификации такого рода течений чрезвычайно велика. [c.31]

Универсальным показателем, характеризующим турбулентность, является критерий Рейнольдса. [c.52]

R — универсальная газовая постоянная Не — Рейнольдса число S — энтропия [c.6]

При Рг = 1 формула (6.27) превращается в формулу Рейнольдса (см. 6.4). В (6.27) отнощение v /Voo является пока неизвестной величиной. Располагая универсальным профилем скорости (см. 6.2), ее можно найти стыковкой линейного профиля скорости в вязком подслое с логарифмическим профилем в турбулентном ядре (рис. 6.11). В вязком подслое у /и = Г1. Из рис. 6.11 видно, что на границе вязкого подслоя Т1з = 11,7. [c.205]

Многочисленные экспериментальные исследования и, в частности, опыты Дж. Фэнчера, Дж. Льюиса и К. Бернса, Линдквиста, Г. Ф. Требина, Н. М. Жаворонкова, М. Э. Аэрова и других были направлены на построение универсальной зависимости (по аналогии с трубной гидравликой) коэффициента гидравлического сопротивления Х от числа Рейнольдса. Однако вследствие различной структуры и состава пористых сред получить такую универсальную зависимость не удается. [c.19]

Здесь предыдущее условие Uij = ai заменено двумя уравнением вида i/ij = idem и численным значением R u одного из потоков в заданной поверхности. В литературе этот способ задания условий до настоящей работы не применялся. Рассмотрим возможность его использования при аналитическом исследовании. Тогда уравнение (2.15) решается относительно Rei2 (выбор потока i для расчета произволен), т. е. находятся сопряженные числа Рейнольдса одноименных потоков. Далее по уравн ниям вида (2.14), которые предварительно приводят к относительной фор е, находят остальные характеристики U обеих поверхностей. Для придания методике универсальности (чтобы исключить из рассмотрения влияние некоторых факторов) находятся относительные характеристики не каждой поверхности в отдельности U, а отношения этих характеристик, т. е. т] 7= i/j/t/i. Такая универсальность является существенным преимуществом аналитического решения задачи, хотя нахождение сопряженных чисел Рейнольдса потоков оказывается сложным. Эту трудность можно устранить переходом от ручного счета решений (2.5) —(2.12) к расчету на ЭВМ. [c.24]

Используя специальную систему координат, можно построить кривые раопределрния темлературы, которые лишь незначительно зависят от критерия Рейнольдса и которые поэтому можно назвать универсальны.ми кривыми распределения температуры по аналогии с универсальной кривой распределения скорости. В формулах перепада температуры в различных слоях имеется член <7т/(р рУ т/р) который имсет размерность температуры. Деление разности температур между произвольной точкой внутри пограничного слоя и стенкой (/—(т) на приведенный выше коэф фициент дает безразмерную величину Л/ , которая служит ординатой для универсальной кривой распределения температуры. [c.284]

Здесь роо, Voo Рбоо — плотность, скорость и число Рейнольдса набегающего потока i 4. То — универсальная газовая постоянная и температура торможения РооРч os а, vVoo РооУ Рч TqT — плотность, компоненты скорости, давление и температура iii, г — коэффициенты Ламе RR r Ro a — радиус кривизны контура тела, расстояние от точек контура тела до его оси симметрии, угол между касательной [c.175]

Преимущества такого подхода легко видны при анализе поля концентрации. Рассмотрим сначала перенос инертной примеси. В этом случае достаточно высокая точность описания может быть достигнута, если число Рейнольдса считается бесконечным, т.е. колмогоровский масштаб равен нулю. Следовательно, перенос вещества между любыми двумя близкими изоскалярными поверхностями обусловлен турбулентной диффузией, т.е. требуется статистическое описание. Важно, что характеристики рассматриваемого процесса универсальны во всех потоках, так как они определяются вихрями, размеры которых принадлежат инерционному интервалу. [c.258]

В работе [22] было установлено, что волны могут существенно стимулировать массоперенос даже в случае регулярных двумерных золи, когда нет обновления поверхности и диффузионной пограничный слой достигает твердой стенки при длинах пленки, меньших, чем в случае безволнового течения. Кроме того, концентрация растворенного вещества осциллирует во времени с частотой, близкой к частоте волн, но, вообще говоря, со сдвигом по фазе. Интенсивность этих осцилляций убывает вниз по потоку и становится пренебрежимо малой на расстояниях, где газожидкостная система приближается к равновесному состоянию. Средняя по времени концентрация в точке смешения у подошвы волны сильно зависит от чисел Рейнольдса и Вебера. Следовательно, не существует универсального соотношения т) = /(Ро), как это было в случае безволнового течения. [c.122]

В то время как в ГЖК полярность неподвижной жидкости можно оценить с помощью индексов Роршнайдера и Рейнольдса, для оценки и классификации чистых адсорбентов детально разработанной теории не существует, хотя некоторые предложения уже выработаны [14]. Характер и интенсивность межмолекулярного взаимодействия определяются химической природой поверхности адсорбента, т. е. находящимися на ней функциональными группами и химическими связями. Исходя из этого, Киселев [6] предложил разделить адсорбенты на три типа, а адсорбируемые соединения — на четыре группы соответственно их способности к специфическому и неспецифическому взаимодействию (рис. V. 3). Адсорбенты первого типа представляют собой неполярные соединения, на которых молекулы с любыми функциональными группами могут адсорбироваться только в результате дисперсионного взаимодействия (штриховые линии на рис. V. 3). Адсорбированные молекулы ориентируются по отношению к поверхности таким образом, что возникает контакт с максимальным числом атомов на поверхности адсорбента. На адсорбентах П и III типа наряду с универсальным дисперсионным взаимодействием возникают также специфические взаимодействия (сплошные линии), в соответствии с которыми адсорбированые молекулы ориентируются и локализуются на центрах с наибольшим зарядом. Согласно этой клас- [c.302]

Исследованиями уравнения Орра — Зоммерфельда (100) для стационарных потоков жидкости при исчезающе малой ее вязкости, т. е. при весьма больших числах Рейнольдса, установлено, что устойчивость ламинарного движения нарушается, если профиль скорости основного потока имеет зоны встречного движения. На практике такие потоки действительно оказываются малоустойчивыми. Вместе с тем это правило отнюдь не универсально в колебательных потоках Громеки согласно соотношениям (70) и рис. 15 в течение части периода колебаний наблюдается возвратное течение жидкости и тем не менее такие потоки очень устойчивы. К сожалению, очень мало известно о том, какие значения числа Рейнольдса достаточно велики для того, чтобы названное правило было справедливым для тех или иных потоков. [c.79]

Если воспользоваться специальными координатами, можно сделать диаграммы гаспределения температур независимыми от критерия Рейнольдса. При этом получается так называемое универсальное распределение температзф. Такими координатами будут [c.360]

В уравнении (5.26) эмпирическая постоянная п = 0,124. При у 26 был применен логарифмический профиль скоростей Кармана [уравнение (4.12)]. Считая, что Ер = Е , Na/(Na)w = = т/т и коэффициент D пренебрежимо мал при > 26, Дайсслер впервые проинтегрировал уравнение (5.10), найдя функциональную зависимость с от у. Используя данную функцию совместно с универсальным профилем скоростей, он определил интегральные (взвешенные по скоростям) средние потенциалы и, тем самым, связал St, Re и S . Полученный на основе этого анализа результат оказался в хорошем соответствии с большой группой экспериментальных данных по массо- и теплообмену при числах Рейнольдса, равных 10000, 25000 и 50000, когда значения Рг или S изменялись в интервале 0,7—3000. В пределе при S с ) решение Дайсслера упрощается, принимая вид [c.189]

В обзорной статье 1951 г. Гамсон[ ] (не упоминая работ И. М. Федорова и Р. С. Бернштейна) дает сводку этих измерений и утверждает, что с точностью до 10% все они укладываются на одну универсальную кривую, по оси абсцисс которой в логарифмическом масштабе отложен модифицированный критерий Рейнольдса [c.89]

При течении жидкости в гладких круглых трубах для гидродинамически стабилизированного участка существует универсальный закон тепло- и массопереноса, причем поскольку на стенке температура или концентрация на оси трубы изменяется непрерывно вследствие тепло- или массообмена, не имеет смысла говорить о стабилизированном профиле температуры или концентрации по радиусу. Тем не менее для оценки коэффициента тепло- и массообмена на стенке трубы известна достаточно точная и надежная формула, обобщающая материалы более 40 различных экспериментов [102] в диапазоне изменения числа Рейнольдса от 5 10 до 2 10 и диффузионного числа Прандтля от 0,6 до 4 10 независимо от того, что поддерживается постоянным на стенке поток или температура (концентрация). Приведем эту формулу для массообмена, т. е. для числа Шервуда Sh= /З-d/D /3 — коэффициент массоотдачи). Для теплообмена вместо числа Шервуда будет фигурировать число Нуссельта Nu = ad/ a pp) (а — коэффициент теплоотдачи, а — коэффициент температуропроводности жидкости, Рг= и/а) [c.201]

Из сказанного о моделировании зоны перехода ясно, что пред-Црнпимаемые иногда поныткп свести зависимость Р1 р перехода от различных фактором к зависимости лишь от так называемого единичного числа Рейнольдса В1 = 7 /Го не могут привести к универсальным корреляцпонпым зависимостям, ибо параметр В, не характеризует физических особенностей перехода. Наблюдаемая за- [c.229]

Тем не менее, следует признать, что пока не создано универсального подхода для решения задачи об обтекании двугранного угла в самом общем случае. Имеющиеся экспериментальные данные пока еще не дают исчерпывающей информации о целом ряде важных особенностей изучаемого явления. Результаты отдельных работ, как правило, не поддаются количественному сопоставлению, многие характерные черты взаимодействия еще не поняты и не объяснены, а некоторые высказанные предположения противоречивы. Это существенно затрудняет обобщение и систематизацию результатов и их использование для практических целей и для построения соответствующих расчетных методов. В частности, слабо изучено влияние таких параметров, как число Рейнольдса, продольный градиент давления, плавное сопряжение между пересекающимися поверхностями на характеристики течения в области взаимодействия пограничных слоев. Нуждается в серьезном количествен1Юм анализе случай взаимодействия несимметрично развивающихся пограничных слоев. По существу, остается полностью открытым вопрос об аналогии между течениями в неограниченном двугранном угле и в каналах некруглого поперечного сечения. Наконец, необходимы дальнейшие уточнения структуры сдвигового потока в области течения, когда по длине угла реализуется ламинарно-турбулентный переход. Сам по себе этот вопрос не имеет прямого отношения к предмету настоящей книги, однако он дает возможность получить важную информацию об этапе развития течения, предшествующего стадии формирования развитого турбулентного режима движения в угловой конфигурации. [c.72]