Число насадки

Кожухи теплообменника и катализаторной коробки покрывают асбестовой изоляцией, защищенной оболочкой из листовой стали. Общий вес колонны 86 т, в том числе насадка с катали-затором весит 27,5 т. [c.280]

Диаметр отверстия насадка при известном маг и заданном числе насадков [c.182]

Поскольку асфальтены являются нелетучими соединениями и в них концентрируются порфири-ны из нефти, качество широкой масляной фракции ухудшается в основном за счет жидкости, уносимой после однократного испарения сырья в питательной секции колонны. Поэтому при топливном варианте перегонки мазута более важно уменьшить унос тяжелой флегмы в концентрационной части колонны, нежели обеспечить четкое разделение мазута на масляные фракции и гудрон. Вследствие этого вакуумные колонны по топливному варианту имеют небольшое число тарелок или невысокий слой насадки и развитую питательную секцию (рис. П1-22). В верху колонны обычно два циркуляционных орошения для лучших условий регенерации тепла. В секции питания устанавливается отбойник из сетки и промывные тарелки. Часть остатка мо жет охлаждаться и закачиваться вновь в колонну для снижения температуры низа [47]. Качество вакуумного газойля контролируется по его коксуемости, цвету и фракционному составу. Для автоматического регулирования процесса целесообразно определить экспериментально зависимость содержания металлов в вакуумном газойле и его цвет от коксуемости. Исследование радиоактивными изотопами содержания асфальтенов и металлов (N 0 и УгОз) в вакуумном газойле показало, что между ними сущест- 12 вует линейная зависимость (рис. П1-23) [48]. [c.176]

Допустим, что Р > М в любом практическом случае. Это значит, что величина /Пз отрицательна и, следовательно, член ехр(т2Л/°) можно опустить, если рассматривать большую высоту насадки (будет показано, что та—не малое число, так что член может быть опущен при сравнительно малых значениях УУ ). При этом упрощение /V может быть определено по уравнению (7.16) [c.81]

Противоточные вакуумные колонны с регулярными насадками конструктивно мало отличаются от традиционных малотоннажных насадочных колонн только вместо насадок насыпного типа устанавливаются блоки или модули из регулярной насадки и устройства для обеспечения равномерного распределения жидкостного орошения по сечению колонны. В сложных колоннах число таких блоков (модулей) равно числу отбираемых фракций мазута. [c.194]

Стационарный слой катализатора или сорбента, кусковой или зернистой насадки, засыпанный в промышленный аппарат, представляет собой систему с весьма сложными и многообразными геометрическими характеристиками. Полное их описание предполагает задание формы элементов и их общего числа N в единице объема линейных размеров 1, й2,. .., йц всех зерен и их взаимного расположения. Последнее определяет размер и характер просветов между зернами, извилистость и взаимосвязь поровых каналов, по которым движется протекающая через аппарат жидкость или газ. Для несферических частиц существенна и их конкретная ориентация относительно потока. [c.5]

На установках первичной перегонки применяют больщое число пустотелых аппаратов для воздуха, газов и жидких сред. В зависимости от технологического назначения к пустотелым аппаратам относятся газосепараторы, водоотделители, отстойники, аварийные емкости и др. Тип и размеры этих аппаратов выбирают по отраслевой нормали ОН 26—02—133—69 Министерства химического и нефтяного машиностроения. Аппараты могут быть горизонтальными объемом от 1 до 100 (для жидких сред) и вертикальные объемом от 1 до 25 м (для воздуха и газов). Давление в аппаратах поддерживается от 0,7 до 25 кгс/см . Температура их стенок может быть от —70 до 300 °С. Внутренний диаметр горизонтальных и вертикальных аппаратов составляет 800, 1000, 1200, 1600, 2000, 2400 и 3000 мм. В соответствии с технологическими требованиями аппараты могут изготовляться с внутренними устройствами, например решетками, устройствами для насадки и др. В некоторых случаях аппараты требуется оборудовать паровой или водяной рубашкой для поверхностного обогрева или охлаждения его содержимого. В качестве теплоносителя их охлаждающего агента можно использовать водяной пар, горячую воду, циркулирующую через печь жидкость, холодную воду, рассол и др. [c.196]

На рис. 30 изображена величина процентного отклонения Да , А И з, ДФ в зависимости от числа ячеек и числа Пекле. Например, если известно Ре диффузионной модели, то, задаваясь числом ступеней N реактора, по графику (рис. ЭД) находим АФ и из равенства (IV. 35) определяем Ф. Подставляя значения Ф и А/ в (IV.28), находим величину доли обратного перемешивания К. Следует еще раз подчеркнуть, что найденные таким путем значения К ш N являются формальными и, как отмечалось выше, могут быть использованы только для адекватного перехода от диффу.зионной модели к ячеистой модели с обратным перемешиванием применительно к несекционированным реакторам (полым или с насадкой). [c.90]

При этом профили зависимостей Рвг,м = / Rlh) как для случая с изменяющимся Ре/, так и случая Ре/ = 2 отличаются друг от друга весьма незначительно, т. е. Ре/ =2 следует рассматривать как предельную величину для реактора с насадкой. Число Ре/ = 2 хорошо согласуется со значениями чисел Ре/, найденными опытным путем. При малых значениях Rlh величина Ре/ существенно зависит от радиального переноса вещества (рис. 36, б). В целом при Rlh > 6 влияние продольного переноса на число Рег, становится пренебрежимо малым и число Пекле стремится к 8. [c.103]

Для определения числа ячеек по высоте насадки реактора выше принятой длиной I = dg в равенстве (IV.61) непосредственно воспользоваться нельзя, так как физически задача теряет смысл. Поэтому, исходя из одинакового характера кривой распределения ячеистой и диффузионной моделей, в ряде исследований были предприняты попытки об установлении зависимости между числом ячеек N по длине реактора и числом продольного переноса [c.103]

Геометрические параметры. Под геометрическими параметрами понимают численные характеристики аппаратурного оформления моделируемого объекта, нанример объем химического реактора, свободное сечение аппарата с насадкой, удельная поверхность катализатора,. число секций реактора, число тарелок в ректификационной колонне н др. [c.45]

При исследовании [17] насадочной колонны диаметром 38 мм, длиной от 152 до 915 мм, заполненной различными насадками (шары, кольца Рашига и др.), кривые отклика на импульсный ввод трассера в поток воды регистрировали в двух сечениях. С увеличением критерия Рейнольдса от 0,1 до 1000 наблюдалось возрастание Еп от 0,2 до 10 см с и Ре—от 0,1 до 1,3. При Ке = 0,1—100 величина Еп линейно зависит от Ре, а при Не = 100—400 показатель степени у Ке падает от 1 до 0,25, после чего наблюдается излом кривой. Авторы объясняют это переходом от ламинарного режима течения к турбулентному. Заметим, что при Ке=1—400 числа Пекле весьма близки для всех испытанных типов насадок (Ре 0,8). С увеличением размера элемента насадки продольное перемешивание несколько возрастает (Ре падает). [c.184]

Заметим, что влияние на число Пекле вязкости и плотности жидкостей, а также смачиваемости насадки изучено недостаточно. [c.187]

Теоретический анализ, проведенный в работе [ 175], показал, что рассеяние импульсно введенного трассера за счет турбулентной диффузии и механизма действия последовательных ячеек полного перемешивания идентично. Сравнение результирующих функций распределения привело к выводу, что при больших числах Re число Ре—>-2. Показано, что число Ре зависит от способа укладки насадки, характеризуемого величиной у [c.191]

Анализ приведенных работ показывает, что при Ке ЮОО число Ре— 2 как для однофазного потока газа, так и для однофазного потока жидкости. В то же время для жидкостного потока при Re= 1—400 число Ре 0,4—0,8 для потока газа при низких значениях Ке число Ре<2. В ряде работ показано, что при встречном движении двух фаз число Пекле уменьшается, что, очевидно, объясняется рециркуляцией потока между соседними слоями насадки. Кроме того, при этом увеличивается поперечная неравномерность. [c.192]

Анализ данных по растеканию (см. рис. 14, а и б) позволяет сделать важный вывод о существенном влиянии диаметра зоны ii ( и отдельно прироста радиуса орошения этой зоны ДУ при увеличении q и крупности колец) на степень смачивания поперечного сечения пасадки. Это видно из следующего. Если исходить нз условия равномерного заполнения поперечного сечения насадки аппарата (площадью Р) одинаковыми малыми зонами смачивания (площадью / каждая), т. е. пз условия F, мколонны диаметром О получим существенно различное число точек орошения А т в зависимости от величины АЯ. Так, в аппарате диаметром 0 = 6 м при расходе жидкости в одной точке 9т = 373 см 1с ( 7г=1,35 м ч) и соответствующих этому расходу значениях < 1 = 40 см (уложенные кольца, кривая I) и й 2=50 см (кольца навалом, кривая II) число точек орошения (и отверстий оросительного устройства) существенно различны и соответственно равны [c.48]

Двухчленная структура формул (39)—(43) позволяет определять раздельно число точек основной сетки и на периферии орошаемой поверхности, что представляет известные удобства при проектировании например, когда при установке распределительных плит и других орошающих устройств нужно избежать усиленного орошения стен колонны (за счет растекания жидкости ниже плоскости торца насадки) или, наоборот, когда необходимо реализовать усиленное орошение пристенной зоны или ее отдельных участков (например, под штуцером вывода газа из колонны). [c.60]

Число тарелок в oтгoннoi колонне принимается на основ экспериментальных данных Эксплуатация отгонных колош на установках гидроочистк показала, что низкое содержа ние остаточных сульфидов растворе МЭА получается н колонне с 20 тарелками ил с высотой насадки (из коле Рашига 25 X 25 мм) 12 ООО м в первом случае 0,2—0,5, в втором 0,7—3,0 г/л. [c.96]

О четкости разделения мазута обычрю судят по фракционному составу и цвету вакуумного газойля. Последний показатель косвенно >арактеризует содержание смолисто—асфальтеновых веществ, то сть коксуемость и содержание металлов. Металлы, особенно никель у< ванадий, оказывают отрицательное влияние на активность, селективность и срок службы катализаторов процессов гидрооблаго — раживания и каталитической переработки газойлей. Поэтому при эксплуатации промышленных установок ВТ исключительно важно уменьшить унос жидкости (гудрона) в концентрационную секцию вакуумной колонны в виде брызг, пены, тумана и т.д, В этой связи вакуумные колонны по топливному варианту имеют при небольшом числе тарелок (или невысоком слое насадки) развитую питательную секцию отбойники из сеток и промывные тарелки, где организуется рециркуляция затемненного продукта. Для предотвращения попадания металлоорганических соединений в вакуумный газойль иногда г водят в сырье в небольших количествах антипенную присадку типа силоксан. [c.186]

Введенное выше понятие координационного числа Л/ суш,е-ственно и само по себе, а не только как вспомогательная функ-ц11я, с помощью которой получено соотношение Гаусса (1.6,6). В непосредственной близости от контакта между шарами образуется капиллярная щель, в которой в первую очередь конденсируются пары и задерживаются стекающие по насадке смачивающие жидкости. Вблизи этих контактов образуются и застойные зоны протекающего потока, замедляющие диффузию и массообмен потока с зернами. С увеличением Nk доля этих застойных зон возрастает. [c.11]

Ряс. У-19. Числа Пекле насадки для сплошной фазы в насадочнов колонне при противотоке двух фаз [156] [c.188]

Рис. У-20. Числа Пекле насадки для дисперсной фазы в насадочной колонне (с керамическими кгльцами Рашига) без пульсации (пунктирная линия) и с пульсацией (сплошная линия) [156].

Рис. У-21. Числа Пекле насадки для сплошной фазы в насадочной пульсационной колонне
На рис. У-23 показана общая зависимость Ре от Рем для ряда значений числа Зс=х/0. На графике большинетво опытных точек автором не показа но, но на-неоаны да(н ные других последов а тел ей для жидкости и газа. При турбулентном режиме данные удовлетворительно описываются кривой, полученной при условии полного перемешивания в одном слое насадки. Каждому числу 5с соответствует своя линия перехода от значений Ре при ламинарном режиме к Ре при турбулентном режиме. Заметим, что в число Пекле Ре здесь входит гидравлический диаметр канала для слоя насадки. [c.194]

Заслуживает внимания модель продольного перемешивания в распылительных колоннах, предложенная в работе [214]. Базируясь на относительной скорости капли и совместив с ней подвижную систему координат, рассматривали распылительнукэ колонну как насадочную, в которой роль насадки выполняют капли (отличие состоит в том, что капли не соприкасаются). В этом случае для сплошной фазы число Пекле, отнесенное к диаметру капли йк, определяется по уравнению [c.203]

Струйчатые оросители. Из них жидкость вытекает на насадку отдельными струйками через отверстия или прорези. Такое орошение целесообразно при ограниченных расходах жидкости и когда унос брызг нежелателен или недопустим. Важная характеристика ст руйчатого оросителя — число точек орошения на 1 м , т. е. число струй, попадающих на 1 поперечного сечения насадки. Необходимое число точек орошения, рекомендуемое по данным разных авторов, изменяется в довольно широких пределах. Ориентировочно можно принимать для беспорядочно засыпанной насадки 20—25 точек на 1 м для насадки, уложенной рядами,— 50 точек на 1 м . [c.148]

Для увеличения времени контакта жидкости и газа колонну иногда разделяют на секции вертикальными перегородками, имеющими отверстия для прохода газа в пространстве, пе заполненном насадкой. При этом газ движется по секциям таким образом, что имеет место чередование прямоточной и противоточпой схем, которые в этом случае оказываются равноценными. [37]. В так называемой башне Паулинга, используемой при малом количестве орошения, число не доходящих до крышки колонны продольных секций /г = 4—8 и более [c.11]

Из графика рис. 13 и табл. 3 видно, что двукратное увеличение числа точек орошения периферийной зоны приводит к увеличению коэффициентов абсорбции примерно на 20%, а при орошении самих стен колонны тем же количеством жидкости (отогнутыми трубками, присоединенными к насадкам внешнего коллектора) значения Кг заметно снижаются. Эти данные свидетельствуют о нецелесообразности орошения разбрызгивателями стен наднасадочного пространства, если при орошении колонны достигается полная смоченность пристенной зоны торца пасадки и соответственно всей насадки, лежащей под этой зоной. Частичное орошение периферийной зоиы, подобное наблюдаемому при большом перекосе вращающихся разбрызгивателей в опытах па длине дуги [c.43]

Выбор числа точек орошения и расхода жидкости в каждой точке орошения имеет большое значение для обеспечег ия эффективной работы колонггы. Для эффективной работы всей насадки и предотвращения прорывов газа через слабоорошаемые и несмачиваемые участки число точек орошения, сетка их расположения, а также расход жидкости в каждой точке должны выбираться так, чтобы при растекании жидкости внутри верхних слоев колец достигалась как полная смоченность некоторого поперечного сечения, параллельного торцу насадки, так и достаточно интенсивное орошение всего [c.44]

Для проектирования и расчета оросительных устройств важна оценка влияния числа точек орошения насадки аппарата, основанная на измерении ко ффи-циентов массопередачи. Такие работы проводились исследователями обычно в колоннах небольшого диаметра. Наиболее полно этот вопрос изучен в работах Н. М. Жаворонкова и В. М. Рамма [17, 86]. В опытах определяли влияние числа точек орошения п на объемный коэффициент абсорбции Л г аммиака водой из смеси его с воздухом в колонне диаметром 500 мм, насаженной регулярно уложенными и засыпанными навалом кольцами Рашига разного размера. В этой же колонне проводили ()пыт1,1 но влиянию п при десорбции СОг из воды воздухом. Были испытаны регулярно уложенные слои насадки колец Рашига 50x50 мм высотой Я=1600 и 6000 мм. Для оценки эффективности числа точек п введен условный коэффициент ухудшения у, показывающий, насколько степень абсорбции при данном числе точек ниже, [c.50]

Как видно из этих данных, при одном и том же числе точек орошения п коэффициент эффективности пспользо-Biiiu-in насадки у возрастает с увеличением размера упорядоченных колец н колец навалом. Это согласуется с данными по увеличен1юй распределительной способности крупных колец (см. стр. 46 и рнс. 14, а н 15). При слое колец навалом (высотой до 1,5 м) требуемые значения Y достигаются и при уменьшенном количестве точек подачи орошения, что также согласуется с результатами опытов по растеканию жидкости на неупорядоченных кольцах. [c.51]

При точечном распределении жидкости круговые зоиы смоченности диаметром с1, образующиеся в плоскости главного сечения, вследствие растекания потоков могут оказаться а) разобщенными и сближенными вплоть до касания б) частично перекрывающимися в) полностью перекрывающимися. Поэтому при проектировании оросительных устройств точечного типа следует определить степень смоченности главного орошаемого сечения насадки. На основании данных о степени смоченности этого сечения можно ири проведении расчетов найти число, расположение и размер отверстий оросителя, необходимые для обеспечения требуемого режима смоченности, а при эксплуатации установленного в колонне оросителя оценить эффективность его работы по качеству создаваемого И1 1 распределения жидкости. Схема расположения зон различного диаметра по рав1юмернон сетке с фиксированным шагом / показана на рис. 17. [c.54]

В миоготоинажиых производствах, когда процесс ведется под давлением, близким к атмосферному, часто нри.меняют насадочные колонны большого диаметра с регулярно уложенной насадкой, имеющей в условиях полной смоченности более развитую активную поверхность и меньшее гидравлическое сопротивление, чем беспорядочно загруженные кольца [38, 86]. Свойственное регулярной насадке малое радиальное расширение потоков стекающей жидкости (см. рис. 14) обусловливает необходимость обеспечения, наряду с равномерностью начального распределения, повышенной степени смочен-пости главного орошаемого сечения (см. стр. 45, 54). Однако обычно устанавливаемые в таких колоннах неразбрызгивающие оросители (плиты, желоба) часто не обеспечивают, как было отмечено, выполнение этого условия даже при большом числе равномерно распреде- [c.66]

Более надежными с точки зрения предотвращения брызгоуноса являются плиты с раздельным проходом газа и жидкости (рис. 27). Однако к удлиненным патрубкам таких плит, работающим под повышенным напором столба находящейся в них жидкости, предъявляется требование раздачи потоков без образования брызг, вследствие чего их приходится заглублять внутрь насадки (что сложно и не всегда предотвращает каплеунос), а число таких патрубков ИЗ-за их повышенной пропускной способности как правило ограничено. Конструкция [c.81]

Желоба с прорезями (см. табл. 4) применяют для того, чтобы избежать уноса брызг из аппарата при их работе прижатые к порогам переливных прорезей н медленно изливаюихиеся через порог струи стекают непосредственно по стенке желоба на насадку без разбрызгивания, а доля поперечного сечения, занятого желобами, и, следовательно, скорость газового потока между ними достаточно малы. Такие желоба удобны для орошения хордовой насадки, поскольку их прорези можно размешать пепосредствепЕЮ над ребрами хорд, а распределение жидкости производить по равномерной квадратной сетке. При орошении колонн с более мелкой насадкой (уложенные или беспорядочно загруженные кольца) иод прорезями желоба обычно помещают навесные отводы (течки) разной длины, также раздающие потоки по квадратной сетке. Однако большое число течек, особенно в колоннах большого диаметра, значительно сложняет конструкцию оросительного устройства [20]. [c.101]

Моррис н Джексон [124] приводят конструкцию желобов, предназначенных для орошения хордовой насад-кп (см. рис, 31,6). Оросительное устройство состоит из верхнего (питающего или магистрального) желоба и нескольких параллельно расиоложенных под ним орошающих желобов меньшего сечения. В этн желоба жидкость поступает через дойные патрубки магистрального желоба, причем заборная часть донных патрубков снабжена насадками, пропускная снособность которых подбирается так, чтобы высота столба жидкости (а следовательио, и скорость ее истечения из патрубка) была минимальной. По данным работы [124], число точек орошения хордовой насадки у этих распределителей л = 20 на 1 м сечения аииарата. При высоких расходах число прорезей орошающих желобов соответствует числу верхних хорд насадки, а при малых расходах применяют желоба с уменьшенным вдвое количеством прорезей. Такая конструкция распределителя предпочтительна по сравнению с имеющей переливной магистральный желоб (конструктивно не отличается от иижпих орошающих желобов с прорезями [33]), причем иа-дающие из пего в инжиие желоба струи образуют в них волны (см. рис. 31, а). [c.104]

Смотреть страницы где упоминается термин Число насадки: [c.32] [c.161] [c.163] [c.181] [c.6] [c.65] [c.61] [c.362] [c.27] [c.9] [c.52] [c.62] [c.94] [c.98] [c.99]

Псевдоожижение твёрдых частиц (1965) -- [ c.27 , c.31 , c.32 , c.121 ]

~~ПОИСК~~

Справочник химика 21

Химия и химическая технология