Газораспределитель

Абсорбционная колонна не имеет тарелок, высота ее на больших установках достигает 14 м. Колонна заполняется 70%-ной серной кислотой, в которую через газораспределитель подается газ. В колонне серная кислота насыщается до степени, соответствующей примерно 1 молю нропена на [c.202]

Перед сборкой под сварку все детали промывают в специальных моечных камерах бензином до полного удаления следов грязи и масел. Карты для обечаек корпусов имеют продольные и поперечные стыки, к которым прихватывают сваркой технологические планки размером 30 X 60 мм, толщиной, соответствующей толщине свариваемого металла, с разделкой кромок, аналогичной разделке кромок свариваемого стыка. Непосредственно перед сваркой кромки и металл околошовной зоны тщательно протирают тканью, смоченной этиловым спиртом. Карты сваривают ручной аргоно-дуговой сваркой, причем обратную сторону шва зачищают от окисления в приспособлении, представляющем собой секционный короб с газораспределителем и сетками для создания ламинарного потока защитного газа. [c.183]

Боковые газовые коробки устанавливают краном СКГ-30 с гуськом. После монтажа основных блоков электрофильтра через верхнюю крышку корпуса подают внутрь фильтра газораспределитель- [c.91]

В газлифтном кожухотрубчатом реакторе газораспределителем являются отверстия в концах барботажных труб, выведенных под нижнюю трубную решетку. Диаметр этих отверстий рассчитывается по скорости газа в них [c.275]

В качестве барботера примем газораспределитель, изображенный на рис. 9.14. Задавшись скоростью воздуха в трубах барботера Шу = 25 м/с, найдем внутренний диаметр его центральной трубы [c.281]

Рис. 9.14. Газораспределитель барботажной колонны

Повышение неоднородности псевдоожижения при использовании грубого газораспределителя подтверждено экспериментально недавними исследованиями двухмерных систем, снабженных различными распределительными устройствами. Установлено, что решетка с большим количеством отверстий дает неудовлетворительное качество псевдоожижения. В зависимости от числа отверстий в решетке и скорости газа в слое вблизи решетки наблюдались зоны, в которых большинство твердых частиц было абсолютно неподвижно, а газ проходил преимущественно через остальную часть слоя. При замене полученной спеканием решетки на перфорированную отмечалось заметное ухудшение эффективности реактора с псевдоожиженным слоем. [c.370]

При высоких слоях катализатора с размером частиц й = 1,5 мм и отношении Н /0 >. 0,3 сопротивление газораспределителя должно быть больше 80 мм вод. ст. [c.262]

Для более мелких фракций (например для частиц с (I = 0,75 мм) сопротивление газораспределителей (в мм вод. ст.) составляет [c.262]

Гидравлическое сопротивление слоев катализатора и газораспределителей рассчитывают по уравнению [c.307]

Примечание. Грубо ориентировочный расчет необходимого гидравлического сопротивления газораспределителей по уравнению (1.36) дает следующие значения [c.309]

Суммарное сопротивление газораспределителей по этому расчету составит 0,18 ат, что, по-видимому, является завышенным. Общие потери давления при этом будут равны —1,3 ат. [c.309]

Рис. 3.5. Распылительная вихревая сушилка ИТМО АН Белоруссии [12] 1 — распылители 2 — корпус 3 — тангенциальные входные патрубки 4 — газораспределители

Выпускаемый же питатель ТА-23А, рассчитанный на небольшие производительности, предусматривает нижнюю выдачу материала, а в качестве газораспределителя снабжен трубчатыми соплами. Такая конструкция уступает по надежности питателям ТА-28 и ТА-29, однако ее можно легко реконструировать. [c.83]

I = 4(1. В боковых стенках всех патрубков строго на одном уровне просверлены отверстия диаметром кд. Внизу патрубки заглушены, и в заглушках 3 просверлены отверстия диаметром dl. Работает газораспределитель следующим образом. Газ, поднимаясь вверх, образует под листом 1 газовый слой, отжимающий жидкость вниз так, что открываются отверстия в боковых стенках патрубков и газ через них проходит в вышерасположенную секцию. Условный уровень жидкости опускается ниже отверстий на некоторую высоту /I, расчет которой дан в п. 12. Расчетная высота должна быть достаточно большой (30—40 мм), чтобы исключить влияние возможной негоризонтальности установки перегородки. Отверстия в заглушках 3 предназначены для прохода жидкости и рассчитываются по ее скорости, лежащей в пределах 0,2—0,3 м/с. В отличие от газораспределителя аналогичной конструкции, описанного в п. 12, в этом устройстве нет четкой границы верхнего уровня жидкости, так как через нее барботирует газ, но независимо от этого оно обеспечивает достаточно равномерное распределение газа по сечению колонны. [c.45]

При небольших высотах исходного слоя жидкости (на тарелках массообменных аппаратов) наблюдается непрерывное возрастание величины Фг по высоте слоя. В этом случае ф зависит от скорости газа в свободном сечении колонны, свойств жидкости и конструкции газораспределителя, а следовательно, от скорости газа в его отверстиях. Последнее объясняется тем, что количество жидкости, не вспененной выходящими из отверстий барботера расширяющимися газовыми струями, зависит от скорости газа в отверстиях и расстояния между ними. [c.50]

При больших высотах исходного слоя величина фр, резко возрастая на расстоянии 100—150 мм от газораспределителя, остается практически неизменной по всей высоте газожидкостного слоя и только в верхней его части вновь увеличивается. Высота этой части слоя зависит от скорости газа. Например, по данным [801 при йУр = 0,1 м/с она составляет примерно 50—70 мм, увеличиваясь до 300—350 мм при Шр = 0,6ч-0,7 м/с. [c.50]

На основании многочисленных исследований по теплообмену между твердой поверхностью и омывающей ее газожидкостной смесью, не имеющей направленного движения (условие внешней задачи), можно сделать вывод, что коэффициент теплоотдачи не зависит от свойств газа [ПО, П7 ], от давления в аппарате при его увеличении до 2-10 Па [109], от поверхностного натяжения на границе газ — жидкость [ПО], от конструкции газораспределителя (диаметра и шага размещения отверстий в барботере), если высота расположения теплообменного элемента над барботером превышает высоту факела газа, выходящего из отверстия, от места расположения теплообменного элемента в пучке горизонтальных труб[77, 117]. Слабо выражена также зависимость коэффициента теплоотдачи от диаметра трубы, омываемой газожидкостной смесью. [c.67]

Аппарат на рис. 42, а выполнен в виде трубчатого теплообменника с увеличенной по высоте верхней крышкой /, где происходит отделение газа от жидкости. Закрепленные в трубных решетках трубы поделены на барботажные 2 и циркуляционные 3. Нижние концы всех труб выведены под трубную решетку на длину I = =(4,5 4-5) где сг—внутренний диаметр труб. В стенках выступающих концов барботажных труб на расстоянии = Ы от их нижнего среза просверлены отверстия 4, расположенные на одном уровне. Диаметр и количество отверстий в одной трубе выбираются исходя из условий работы газораспределителя (см. п. 12). [c.80]

Отвлекаясь на время от основного вывода, рассмотрим более подробно сопротивление газораспределителя. Обычно принято считать, что сопротивление дырчатого листа, через отверстия радиуса Rq которого со скоростью w -o в слой барботирует газ, [c.100]

Соответственно расходная скорость газа в отверстиях газораспределителя [c.103]

Неполное псевдоожижение может быть вызвано и неравномер-ностью подачи газа по сечению"газораспределителя.[На рис. 1.11 изображены основные типы" газораспределителей, применяемых в лабораторной практике и промышленности, — пористая плита, сетка или щелевая решетка и колпачковая решетка. Последние два [c.27]

С увеличением расхода газа эти застойные зоны постепенно рассасываются и кривая Ар = / (и) начинает приближаться к горизонтали Ар = у Но, как это показано на рис. 1.10, б. В широко полидисперсных слоях наиболее крупные зерна могут так и остаться лежать на газораспределителе. При проведении высоко- [c.28]

При невысоких слоях и относительно малом сопротивлении газораспределителя возможен локальный проскок газа по образовавшимся отдельным каналам — так называемый канальный проскок, схематически показанный на рис. 1.12, а. В длинных и узких лабораторных колонках могут образовываться разрывы слоя на отдельные участки — поршневой режим псевдоожижения, схематически показанный на рис. 1.12, б. [c.28]

Структура первой, прирешеточной зоны существенно зависит от типа газораспределителя — пористой плиты, перфорированной решетки с различным живым сечением или колпачковой решетки с подачей струи газа через отверстия в колпачках вбок или даже вниз (см. рис. II.25). Различна при этом доля застойных участков. Различно и положение области, в которой замыкаются циркуля-92 [c.92]

Внутри корпуса установлен перфорированный стакан из легированной стали, внутренняя поверхность которого покрыта двумя слоями легированной сетки. В стакан загружается катализатор в виде сплошного слоя с равномерной плотностью засыпки. В верхней части аппарата для предотвращения прямого попадания сырья в слой катализатора свер5 засыпается слой фарфоровых шариков диаметром 20 мм (рис. 15) или устанавливается тарелка (рис. 16.). По периферии внутренней стенки корпуса реактора размещены вертикальные полуэллиптические перфорированные желоба — раздаточные газораспределители. Желоба корпуса вставлены в прорези верхнего кольца, приваренного к кожуз , а снизу закреплены на сплошном кольце. По оси аппарата установлена центральная перфорирования труба (коллектор), служащая сборником продуктов реакции. Сборный и раздаточный газораспределители должны обеспечивать равномерное распределение газосырьевого потока по всему объему реак- [c.51]

Из многих применяемых в промышленной практике способов создания равномерного распределения газосырьевого потока в аппарате наибольшее предпочтение отдают изменению сопротивления газорас-пределителей по высоте реакционной зоны. В этих целях доля перфорации газораспределителей (как раздаточного, так и сборного) обычно составляет 2—4 %, уменьшаясь к нижней части. Для предот- [c.51]

Характер распределения в знaчитeльнt)й степени зависит от числа точек ввода таза на единицу поверхности решетки, скорости и направления потоков газа в местах ввода в слой и сопротивления решетки. Конструкции газораспределителей в промышленных аппаратах весьма разнообразны 1) неподвижные решетчатые устройства, к которым относятся перфорированные решетки с круглыми, направленными перпендикулярно (рис. 172, а), или щелевидными косыми отверстиями (рис. il72, б), пористые решетки (рис. 172, в), составленные из керамических или металлокерамических плит, колпачковые решетки (рис. 172, г), и колосниковые решетки (рис. 172, д), набранные из ряда полос или параллельных труб 2) безрешетчатые устройства, к которым относятся диффузоры (рис. 172, е) или распределители в виде бар- [c.178]

Если рабочий орган мешалки постепенно опускать по высоте слоя, то эффект обнаруживается лишь на расстоянии 1 см от газораспределительнок решетки. На этом уровне лопасти мешалки разрушают каналы, причем расширяющийся слой приобретает высокую однородность. После удаления мешалки качество псевдоожиженвя не ухудшается, если порозность слоя выше критического значения (0,64 для фенольной смолы). При большом расстоянии от решетки мешалка не эффективна, так как каналы уже хорошо сформированы. Ряд весьма эффективных опытов был проведен с мелкодисперсным порошком двуокиси кремния (средний диаметр частиц 0,05 мкм, плотность — 3 г/смз) удалось получить высокую степень расширения слоя, а отношение 7ть/ /п достигало 18,4. [c.57]

Дэвидсон на основе опытов с грубым газораспределителем предложил модель, согласно которой слой делится на две области. Предполагается, что в нижней области (вблизи решетки) содержится очень малое количество пузырей и газ проходит через непрерывную фазу в режиме идеального вытеснения в верхней области слоя непрерывная фаза принимается полностью перемешанной, а наличие крупных пузырей позволяет постулировать движение с идеальным вытеснением. Перераспределением высот этих областей можно добиться совпадения расчетных и экспериментальных данных (см. рис. 5 работы Тура и Кальдербанка ). [c.370]

При втором способе окисление проводят ири 55—60°С в отсутствие постороннего растворителя с теми же катализаторами (например ацетаты меди и кобальта в соотношении 3 1) при помощи воздухг, обедненного кислородом (7—9% об. Оа). В реактор, представляющий собой колонну с размещенными в ней змеевиками для охлаждения, подают смесь свежего воздуха с рециркулирующим газом, содержащим пары ацетальдегида. Реакционная масса состоит в основном из уксусной кислоты и уксусного ангидрида, в которых растворен катализатор. Отличительная особенность метода—подача в реактор большого количества газа через специальный газораспределитель, что способствует сильной турбулизации жидкости. Продукты отводятся (в виде паров) с уходящим [c.407]

В рассматриваемом способе прокаливания газораспределительная решетка принимает основную тепловую нагрузку. Поэтому газораспределитель должен не только равномерно распределять теплавой агент по сечению аппарата, но и выдерживать высокие термические напряжения, не окисляясь и не деформируясь. Предложены и описаны различные конструкции [c.252]

Аппараты с барботажным перемешиванием могут быть пустотелыми или секционированными по высоте горизонтальными перфорированными перегородками 4, которые служат промежуточными газораспределителями и уменьшают продольную циркуляцию жидкости (рис. ХУ11-5, б). [c.451]

Реактор барботажный колонный (тип РБК). Аппарат такого типа (рис. 1) выполняется в виде вертикальной колонны 1 с размещенными внизу газораспределителями — барботерами 2. Колонна может быть пустотелой или секционированной горизонтальными перегородками 3, служащими промежуточными газораспределите- [c.7]

Реактор барботажный газлифтный (тип РБГ). Газлифтный реактор (рис. 2) отличается от барботажной колонны тем, что внутри корпуса ] установлены одна или несколько барботажных труб 2, в которые с помощью газораспределителя 3 вводится газ. При подаче газа в заполненный жидкостью аппарат в барботажных трубах образуется газожидкостная смесь, плотность которой меньше плотности однородной жидкости в циркуляционной зоне (на рис. 2 в межтрубном пространстве), вследствие чего в аппарате возникает циркуляция жидкости с восходящим потоком смеси в барботажных трубах. Поскольку барботажная труба работает как газлифт (аналогично затопленному эрлифту), логично назвать его барботажным газлис ным реактором. Конструктивное исполнение газлифтных реакторов может быть различным (см. п. 11), но независимо от конструкции в основу их работы положен принцип циркуляционного контура, состоящего из восходящего газожидкостного потока и нисходящего потока жидкости с небольшим количеством захваченных ею газовых пузырей. Максимальная приведенная скорость газа в барботажных трубах, определяющая нагрузку аппарата по газу, составляет 2 м/с, что в пересчете на свободное сечение кожуха аппарата даст скорость до 1 м/с. [c.9]

При струйном истечении газа из отверстия закон Лапласа утрачивает свою силу и из уравнения (IV.31) следует исключить второе слагаемое. Однако при этом нельзя отождествлять коэффициенты сопротивлений сухого и затопленного отверстий. Последний, очевидно, будет зависеть от поверхностного натяжения жидкости, но это обстоятельство рассмотрим позже. Сейчас же, возвращаясь к уравнению (IV.31), отметим, что вследствие струйного истечения газа из отверстий в выступающих концах барботажных труб газлифтного реактора сопротивение газораспределителя следует рассчитывать по уравнению [c.100]

Распределительное устройство для гдза в реакторе со стекающей пленкой необходимо только при противоточном движении фаз. Для трубчатых аппаратов оно выполняется в виде тарелки с короткими трубками, введенными в нижние концы труб (см. рис. 6). Равномерное распределение газа по всем трубам достигается в том случае, если сопротивление патрубка будет несколько выше сопротивления трубы в рабочих условиях. Это основное требование, предъявляемое к газораспределителям. [c.132]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология