Внутренний рецикл

Для того чтобы отличать обозначения, относящиеся к стриппинг-секции, от показателей ректификационной колонны, первые пишутся со знаком штрих . Рис. Х1П-1 показывает, что боковой отбор из ректификационной колонны I поступает в боковую стриппинг-секцию //, а пар из стриппинг-секции возвращают на тарелку р, т. е. на ту же тарелку, с которой отбирается боковой поток. В противном случае часть колонны между тарелкой, с которой отбирается поток, и тарелкой, на которую он возвращается, вместе с стриппинг-секцией рассматривается как внутренняя петля , или внутренний рецикл (рис. Х1И-2). Поскольку методика расчета установки с внутренним рециклом является логическим развитием расчета установки, схема которой приведена на рис. ХП1-1, то эта задача рассматривается как упражнение <см. задачи Х1П-1 и Х1П-2). [c.287]

ХНЫ. Вывести уравнения покомпонентных материальных балансов для укрепляющей секции ректификационной колонны установки, имеющей внутренний рецикл (см. рис. ХП1-2). [c.297]

Образование двух пиков характеризует динамическое равновесие системы, в которой протекают процессы увеличения размеров частиц и их дробления. Образование пика в области мелких фракций свидетельствует о существовании в системе внутреннего рецикла источника новых центров гранулообразования, происходящего вследствие дробления сравнительно крупных частиц. При непрерывном процессе в том случае, когда количество образующихся мелких частиц недостаточно для компенсации числа выгружаемых гранул, динамическое равновесие системы нарушится и для стабилизации процесса необходимо будет либо вводить рецикл извне, либо, возможно, изменить соответствующим образом параметры [c.301]

Одна из первых попыток учета наряду, с внешним и внутреннего рецикла была развита в работах [c.73]

Внутренний рецикл в этом случае определяется величиной См Таким образом, для решения этого уравнения необходимо опытным путем определить величину К и знать точный размер образующихся новых центров грануляции. [c.74]

Это уравнение выведено из расчета введения внешнего и образования внутреннего рецикла и наиболее эффективно может быть использовано при работе с сепаратором. Очевидно, для внутреннего рецикла оно не может быть применено, так как в случае ввода дробилки в слой оно не учитывает ни исчезновения частиц при дроблении, ни кинетических констант дробления. При введении же внутреннего источника в кинетическом уравнении должен добавиться интегральный член с неизвестными функциями вероятности дробления. [c.74]

Непрерывный процесс грануляции может быть осуществлен при невысокой удельной производительности гранулятора. При повышении производительности гранулятора происходит непрерывный рост эквивалентного диаметра гранул, и для получения продукта установившегося гранулометрического состава необходимо подавать в слой отсепарированные мелкие гранулы ( внутренний рецикл), либо кристаллы мочевины из шнеков-кристаллизаторов ( внешний рецикл). [c.215]

Материальный баланс выделения солей рассчитывают на основании данных о составе карбонатного раствора и данных, полученных с помощью диаграмм растворимости. Поскольку технологический процесс выделения солей, построение которого выполнено ранее, включает ряд внутренних рециклов потока растворов и твердых солей, материальный. баланс рассчитывают методом последовательных приближений. Предварительно солевой состав раствора, выраженный в % (масс.) или в г/л, пересчитывают в % (мол.), а концентрацию НгО — в количество молей на 100 моль сухих солей. [c.71]

Правомерность уравнений (2) и (3) легко доказать, исходя из условия постоянства массы частиц в слое, которое выполняется, если количество частиц, подаваемых в аппарат с внешним рециклом р и образующихся в самом грануляторе за счет внутреннего рецикла Про, равно количеству гранул, выгружаемых с продуктом п [c.76]

Разработана методика расчета гранулометрического состава получаемого продукта при безретурном процессе грануляции, а также методика экспериментального определения значения к и эквивалентного размера вновь образуемых частиц и гранул внутреннего рецикла. [c.78]

С (1 — К) — доля подаваемого материала, идуш,его на внутренний рецикл К находится из ( -63). [c.291]

Образование двух пиков на кривой распределения отражает динамическое равновесие системы, в которой протекают процессы, направленные на увеличение размеров частиц (нормальный рост и агломерация), и обратные процессы, главным образом теплового дробления. Пик, полученный в области мелких фракций, свидетельствует о существовании в системе источника новых центров гранулообразования, являющегося как бы внутренним рециклом процесса. [c.292]

Рнс. Х1П-2. Схема процесса с внутренним рециклом (обозначения те же, что и на рис. ХГП-1). [c.288]

Физическая модель грануляции процессы с внутренним рециклом [c.59]

Значение разработанной модели процесса грануляции с внутренним рециклом определяется, в первую очередь, возможностью количественной оценки изменения гранулометрического состава в зависимости от режима обезвоживания, обоснования условий управления и оптимизации процесса, исходя из общих свойств системы, согласно которым повышение температуры слоя интенсифицирует тепловое дробление, число мелких частиц в КС прн этом возрастает, абсолютная скорость роста снижается, плотность распределения сдвигается в сторону мелких классов. При увеличении высоты КС или снижении концентрации раствора возрастает среднее время пребывания материала в КС, а следовательно, количество смен термического воздействия на гранулу, усиливающее ее разрушение, абсолютная скорость роста снижается, соответственно гранулометрический состав характеризуется повышенным содержанием мелких фракций. Увеличение производительности снижает среднее время пребывания материала в КС, одновременно абсолютная скорость роста возрастает, в результате [c.67]

Нарушение стационарного состояния может происходить при снижении общей поверхности частиц (высоты КС) в такой степени, что абсолютная скорость роста оказывается выше скорости генерации внутреннего рецикла. Подобное состояние возникает при значительном увеличении нагрузки на КС или концентрации раствора. Разумеется, при этом предполагается эквивалентное увеличение вводимой в КС теплоты, обеспечивающее поддержание теплового баланса процесса. [c.68]

Автомодельность процессов с внутренним рециклом определяется физико-химической природой материала. Рассмотрим возможные случаи, когда необходим ввод внешнего рецикла, принимая функцию внутренних источников равной нулю и скорость роста частиц соответствующей закону нулевого порядка рецикл подается заданного состава. В этих случаях можно рассчитать гранулометрическую характеристику продукта при известной плотности распределения частиц в рецикле на основе уравнения сплошности На рис. П1.11 представлены результаты расчета идеализирован ного случая ввода монодисперсного рецикла или рецикла равно мерно распределенного в заданном интервале размеров с соответ ственным изображением вида плотности распределения продукта [c.68]

II. В результате грануляции образуются сферические гранулы с размерами от 1 до 4 мм стабилизация процесса образования гранул обеспечивается образованием в слое внутреннего рецикла по механизму термического дробления. Характерные представители этой группы — сульфаты натрия, марганца, меди, цинка, карбонат натрия и др. Гранулометрическая характеристика продукта, как правило, бимодальная. Прочность гранул от 2,5 до 5,0 МПа. Соли образуют ряд кристаллогидратных форм растворимость и вязкость растворов выше, чем у солей первой группы. [c.81]

В большой мере определяется конструктивными особенностями аппарата, обеспечивающими требуемые кратность внутреннего рецикла, коэффициент заполнения, дисперсность пульпы при распыливании, классификацию внутреннего рецикла по размерам и т. п. [c.172]

Основное отличие иностранных аппаратов типа сферодайзер от БГС заключается в отсутствии обратного шнека. Исключение внутреннего рецикла приводит к необходимости более тонкого диспергирования пульпы при давлении воздуха 0,6—1,1 МПа, что увеличивает энергетические затраты. [c.181]

Различные примеры моделей реакторов с противотоком относительно внутреннего тепло- и массообмена обсуждались в гл. VI. Уравнения трубчатых реакторов с перемещиванием учитывают то же свойство, в результате которого образуется обратный тепловой поток, включенный Ченом и Черчилем (1970 г.) в модель трубчатого реактора идеального вытеснения. Невозможно, да и не нужно, составлять полный список таких случаев, но стоит все же рассмотреть по крайней мере две модели, с внутренним рециклом, чтобы показать распространенность этого явления. [c.241]

Интересный пример излагается в работе Искола (1970 г.), который моделировал реактор каталитического крекинга с помощью четырех обыкновенных дифференциальных уравнений материального и теплового балансов реактора и регенератора. При тщательном рассмотрении пары уравнений проточного реактора с перемешиванием существование рецикла не становится очевидным, но характер действительных потоков, как показано на рис. 1Х-10, такой, что каждый из них является внутренним рециклом для другого. С помощью тщательного исследования собственных значений Искол (1970 г.) показал, что система может быть неустойчива как при наличии колебаний параметров в довольно широких пределах, так и без этого. Изученные им свойства системы напоминают эффект упругого последействия. Численные результаты исследования Исколт могут быть использованы при управлении установкой промышленного крекинга. [c.241]

При обезвоживании растворов и грануляции в кипящем слое в безрецикловом процессе циркуляционные потоки твердой фазы то выносят гранулы на поверхность, то опускают вниз к газораспределительной решетке, где их разогревает входящий горячий газ. При этом для достаточно крупных гранул происходит периодическая смена охлаждения и нагрева только наружных слоев и возникают внутренние напряжения, приводящие к отколу кусков, становящихся центрами роста новых гранул [251 ]. Максимальный размер гранул, еще не подвергающихся такому температурному дроблению, и скорость возникновения новых центров грануляции (внутренний рецикл) определяются периодом циркуляции т, который, как было показано в разделе II.5, пропорционален корню квадратному из высоты слоя HJD < ) [c.218]

Федосов С. В-, Круглов В. А., Кисельников В. Н., Овчинников Л. Н. Математическая модель процесса грануляции минеральных удобрений в аппаратах псевдоожиженного слоя с внутренним рециклом,— Кн. Технология минеральных удобрений. Л., ЛТИ, 1977, с. 75—86. [c.34]

При обезвоживании с грануляцией изменение масштаба аппарата может привести к сдвигу условий стабилизации гранулометрического состава материала в результате влияния коэффициента перемешивания на изменение плотности распределения времени пребывания материала в зоне генерации внутреннего рецикла и в зоне роста частиц. Вопрос масштабирования подро( нее рассмотрен в разд. IV. . [c.13]

Необходимо отметить, что разработанный нами метод позволяет стационарно обезвоживать большинство солей без введения в КС внешнего рецикла мелких частиц процесс протекает в автомодельном режиме. Это позволило определить такого рода процессы как процессы с внутренним рециклом. Ранее считалось, что ввод внешнего рецикла обязателен. Весь комплекс исследовательских работ проведен нами с участием Тодеса, Налимова, Радина, Козловского и Себалло [2, 5—9]. [c.59]

Самонастранваемость процессов с внутренним рециклом, общность бимодального вида кривых и тенденций укрупнения или разукрупнения материала в зависимости от температуры КС или длительности пребывания материала в нем позволили предположить, что появление новых частиц вызвано термическим разрушением гранул. [c.59]

В новом проекте агрегата мощностью 2000 т/сутки предусмотрен ряд дополнительных мероприятий по снижению потерь, что дает возможность довести расходный коэффициент по аммиаку до 570 кг/т, то есть использовать аммиак на 99,5%. При этом полностью ликвидируются сбросы аммиака и карбамида в стоки, поскольку в цехе организуется внутренний рецикл сточных вод. Общие потери аммиака и карбамида (в пересчете на аммиак) составят не более 3 кг/т. Возможность достижения такой высокой степени использования аммиака подтверждается данными зарубежных фирм Кроме того, аммиак 0,2 мг/м ) менее токсичен, чем окислы азота (ПДК 0,085 мг/м ), и при наличии между заводом и селитбенной частью зеленой зоны он, вероятно, будет полностью поглощен из воздуха растениями. Это подтверждается исследованиями F. Хатчинсона,-Д. Питерса (США) и Р. Миллинчтона (Австралия), которые установили, что растения могут получать до 10% общей потребности в азоте в форме аммиака из воздуха. [c.28]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология