Затраты на разделение

Рз и на втором Ре и Рг на третьем а и Ра. Относительные затраты на разделение смеси приведены ниже [c.137]

Каж видно из приведенных данных, применение схемы с тепловым насосом может обеспечить значительную экономию энергетических и капитальных затрат на разделение, однако степень умень- [c.309]

Если учесть затраты на разделение реагирующей смеси, то стоимость одного моля вещества А, в исходной и конечной смесях будет разной. — Прим. перев. [c.242]

Анализ энергетической эффективности мембранной разделительной системы предполагает как интегральную оценку энергетических затрат на реализацию процесса в целом, так и изучение распределения этих затрат по отдельным стадиям технологического процесса с целью его оптимизации. Для решения этой задачи необходимо установить зависимость критерия энергетической эффективности от проницаемости и селективности мембран, термодинамических и гидродинамических параметров газовых потоков в мембранном модуле и других конструктивных и эксплуатационных характеристик. Анализ сложной мембранной установки включает выявление связи между интегральными энергетическими затратами на разделение газовой смеси и различными вариантами организации газовых потоков. В лю- [c.228]

При выборе типа насадок для массообменных аппаратов руководствуются рядом соображений (см. гл. VI, раздел 1.3 там же приведены основные характеристики различных насадок). Наиболее правильно выбор оптимального типа и размера насадки может быть осуществлен на основе технико-экономического анализа общих затрат на разделение в конкретном технологическом процессе. [c.126]

Затраты на разделение между ключевыми компонентами I и / в ТТО разделения типа (К—З к) определяются с помощью простой формулы [c.293]

При детальном моделировании ТТО разделения к разделяемому потоку, если это необходимо, добавляется разделяющий агент. Если агрегатное состояние разделяемого потока не соответствует типу ТТО, моделируется полный конденсатор или разделитель фаз. При необходимости моделируется использование хладагентов и теплоносителей с соответствующими температурными уровнями, а также вакуума или повышенного давления. В качестве экономического критерия используется сумма эксплуатационных и капитальных затрат с весовыми коэффициентами. Фактические затраты для данного типа ТТО разделения включают затраты на последующее. выделение разделяющего агента, яа из.ме-нение агрегатного состояния сырья и на перекачку или сжатие потока. Детальное моделирование в процессе синтеза осуществляется с использованием модулей, т. е. упрощенных моделей, без расчета от ступени к ступени . После определения фактических затрат на разделение производится коррекция стоимостных коэффициентов [c.293]

Как это характерно для задач динамического программирования, процесс решения включает, в себя два этапа прямую и обратную процедуры. В процессе прямой процедуры последовательно определяются значения функций в соответствии с системой уравнений (VII, 6). Эти значения, а также соответствующие значения оптимального параметра К для каждого сочетания / и / сохраняются в памяти ЭВМ. В результате прямой процедуры определяются минимальные затраты на разделения при оптимальной схеме = f v, 1- [c.298]

По оптимальному параметру /Сл/, 1= 1 из памяти выбираются значение Рл,1 и оптимальный параметр Ка, и а также значение Рц-А,А+1 п оптимальный параметр Ку-л, а+1=А2. Параметры А% и Лг используются прп следующем шаге выборки. Процесс обратной процедуры в общем случае является ветвящимся. Он может быть определенным образом упорядочен. После завершения обратной процедуры из ЭВМ выводится следующая информация для каждой колонны по ходу найденной оптимальной схемы разделения I, I, Ь (номер тяжелого ключевого компонента в общем списке) и М (приведенные затраты на разделение в данной колонне). [c.298]

Приведенные затраты на разделение 3/, J, к определяются капиталовложениями на оборудование и эксплуатационными расходами. Задача расчета приведенных затрат для ректификационных колонн с дефлегматорами и кипятильниками может быть решена с использованием потарелочных расчетов зависимости необходимого числа тарелок от нагрузок на дефлегматор и кипятильник прн заданных требованиях к качеству продуктов разделения. Этот метод может быть использован и при решении задачи синтеза оптимальных схем разделения смесей с большим числом компонентов. [c.299]

Следует отметить, что расчет приведенных затрат на разделение смеси 3/, к осуществляется по отдельному алгоритму, который может быть легко модифицирован. [c.299]

Далее продукты реакции из реактора попадают в блок разделения. И здесь затраты также во многом зависят от селективности и конверсии. Если мы имеем 100-процентную конверсию при столь же высокой селективности, то затраты на разделение вообще будут равны нулю. Если же процесс идет с селективностью 100%, но при конверсии 80%, то затраты на разделение уже возрастают. Но они все еще будут не очень большими, поскольку в катализате будут только два вещества—исходный и конечный продукт. Разделить их, как правило, несложно, в особенности, если один из продуктов — жидкость, а другой — газ. [c.112]

Очевидно чем больше компонентов системы, тем меньше вероятность их идентификации. При этом уменьшается информации о компонентах и увеличиваются энергетические затраты на разделения смеси Аналогичные представления можно развивать для сложных экологических систем. Вместо понятия компонент целесообразно использовать понятия особи, вида или популяции [c.20]

Молекулы воды, как, впрочем, и молекулы любого другого вещества, также взаимодействуют между собой. Однако энергия, которую надо затратить на разделение молекул воды, даже в таком обладающем механической прочностью образовании, как лед, существенно ниже, чем энергия, необходимая для разрыва одной из химических связей в молекуле воды. [c.59]

Третий член в выражении для Ф представляет затраты на разделение всего количества пирогаза Выбирался он из следующих соображений [c.317]

За последнее время изменилось и отношение к процессам перегонки и ректификации. Если до 70-х годов основное внимание исследователи обращали на изучение гидродинамики и массопере-дачи в ректификационных аппаратах с целью повышения их производительности, то на сегодня главными задачами практики и научных исследований стали принципиальные вопросы технологии — проблема синтеза технологических схем с определением оптимальных параметров процессов разделения, обеспечивающих повышениеглубины отбора целевых компонентов, улучшение качества продуктов и снижение энергетических затрат на разделение. [c.6]

Анализ работы ГФУ по разным схемам показывает также, что использование двухколонных систем ректификации с рецикло-выми потоками неоправдано, так как высокое и стабильное качество продуктов при колебаниях состава сырья может быть получено в ОДНОЙ колонне, в то время как двухколонные системы усложняют схему и приводят к заметному увеличению затрат на разделение. [c.288]

Распо.лагая все варианты схем по возрастанию величины суммарных приведенных затрат на разделение, построили график зависимости ва рианта схемы в этой послодовательности схем от приведенных затрат (рис. У-18) [22]. [c.292]

Отметим еще, что воз1можные варианты технологических схем газоразделения являются вероятностными, случайными величинами по отношению к приведенным затратам на разделение, и функции распределения различных варианто в схем по приведенным затратам имеют характерный вид кривых нормального распределения случайных величин. [c.294]

Расчет по урЗЁнёнию, предложенному в. работе [И], ис пользован при разработке метода расчета всех узлов технологической схемы экстрактивной ректификации и оптимизации процесса на основе минимизации суммарных затрат на разделение [ 2]. [c.671]

Б новой схеме, как и в предыдущей, необходимое для реакции тепло подводптся сильно перегретым паром, что обеспечивает нагрев сырья до температуры реакции в очень короткое время. Коксообразование па указанных установках незначительно. Кроме того, применение пара уменьшает затраты на разделение продуктов пиролиза и увеличивает чистоту получаемых непредельных углеводородов. Недостатком процесса является высокий расход пара, который составляет 8—9 т. на 1 т сырья. [c.52]

Здесь — величина, пропорциоиальная необходимому числу ступеней разделения цри заданных требованиях на разделение между компонентами I и (например, для ректификации /V —минимальное число ступеней при полной флегме). Величина представляет собой стоимостный коэффициент для данного разделения. Вначале все величины Рг задаются очень низкими, чтобы в процеосе синтеза проверить все потенциальные типы ТТО разделения. По>сле того как какой-нибудь вариант схемы синтезирован, производится детальное моделирование каждого ТТО разделения оценкой фактических затрат на разделение. [c.293]

Рис. VI [-8. Сиитезированная на первом этапе решения исходной задачи синтеза схема с затратами на разделение в каждом элементе системы разделения многокомпонентных смесей (/— < —блоки разделеявя).

Синтезированная на первом этапе решения ИЗС схема с затратами на разделение в каждом элементе СРМС показана на рис. УП-8. Поскольку эта схема включает использование разделяющего агента (тетрагидрофурана), блок Прод сформировал новый список продуктов, предусматривающий раздельное получение пропилена и 1-бутилена. [c.295]

Синтезированная на втором этапе решения ИЗС схема (рис. VII-9) является обычной РКС и требует почти в три раза меньших затрат на разделение, чем схема СРМС, изображенная на рис. УП-8, несмотря на большее число продуктов. [c.295]

Обоз1начим приведенные затраты на разделение в рассматриваемой колонне при некотором оптимальном флегмовом числе через Эта величина не должна зависеть от схемы разделения. Методика ее упрощенного расчета будет вкратце описана ниже. [c.297]

Известно, что затраты при ректификации определяются главным образом флегмовым числом и числом тарелок в колонне. Для близкокипящих компонентов с малой относительной летучестью эти параметры особенно велики. Поэтому затраты на разделение фракций ИЗ0-С4 — н- и ИЗ0-С5 — н-С , составляют существенную часть общих затрат на газофракциоиирование. [c.166]

Молекулярный кислород (в виде воздуха, технического кислорода или даже азото-кнслородных смесей с небольшим содержанием О2) является важнейшим из окислительных агентов. Его применяют для проведения большинства рассмотренных выше реакций окисления. Концентрированный кислород оказывает более сильное окисляющее действие, но его применение связано с дополнительными затратами на разделение воздуха. При окислении в газовой фазе, когда примесь азота затрудняет выделение продуктов или их рециркуляцию, используют и технический кислород. Меньшую скорость реакции при окислении воздухом компенсируют [c.353]

Необходимость большего или меньшего разбавления реакционной смеси в секционированных аппаргй-ах с подпиткой теплоносителя неблагоприятна в нескольких отношениях требуется большее количество катализатора, увеличиваются затраты на разделение продуктов реакции и на циркуляцию теплового агента. Реакторы с промежуточными теплообменниками не имеют указанных недостатков, однако они громоздки и расход металла на нх изготовление выше. [c.130]

Устройства порогового типа. Основной особенностью подобных устройств (рнс. 1.3) является необходимость очень четкого регулирования уровня погружения устройства в воду так, чтобы порог отсекал нефть от воды, в противном случае через порог переливается. значительное количество воды, создающее прн откачке нефти из сборника весьма стойкую эмульсию, требующую дополнительных затрат на разделение. Так, по данным [12], если подача насоса составляет 20 л/мин, то при толщине слоя нефти на поверхности воды 15 мм содержание нефти в собранном продукте равно 85%, а при толщине слоя нефти 10 мм содержание ее в продукте снижается до 70%. Повысить селективность нефтесбора пороговой конструкцией можно лищь при снижении производительности откачивающего продукта насоса, однако при толщине слоя нефти 3 мм кривые нефтесодержания собираемого продукта относительно малочувствительны к изменениям подачи насоса за исключением очень низкой подачи (менее 5 л/мин), [c.23]

При фракционировании многокомпонентной смеси важной задачей является проблема снижения тепловых заарат. Тепловые затраты на разделение будут тем меньше, чем ближе располагается процесс к процессу идеального разделения. Одним из подходов, позволяющих приблизить реальный процесс к идеальному, является организация промежуточных отводов и подводов тепла, обеспечение минимальной разности температуры потоков в ступенях разделения [1-43. [c.3]

Такое распределение тепла и холода имеет ряд преимуществ, основные из которых заключаются в возможности компановки системы совмещенных ступеней в одном аппарате и в снижении тепловых затрат на разделение за счет более полного использования тешга и холода теплоносителей. Эти вопросы рассматриваются в следующих главах. [c.55]

Выделение индивидуальных углеводородов С4—С5 из широкой фракции газов стабилизации нефти и нефтеперерабатывающих заводов осуществляется на ЦГФУ. Газофракционирующая установка состоит из ряда последовательно расположенных колонн, где выделяются индивидуальные продукты. Газофракционирующие установки (рис. 3) существенно различаются по числу ректификационных колонн (от 6 до 10), числу тарелок в колоннах, разделяющих одинаковые смеси (число тарелок в изобутановых и изопента-новых колоннах меняется от 97 до 190), общему числу тарелок колонного оборудования (от 390 до 720) и по принятой очередности выделения целевых фракций [10]. Длительный опыт эксплуатации и анализ работы рассматриваемых установок показали, что наибольшей эффективностью обладает схема, принятая на ПО Нижнекамскнефтехим (рис. 3, а). Приведенные затраты на разделение для различных схем составляют (в %) [c.30]

В промышленности СССР для разделения катализатов дегидрирования бутана применяют ацетонитрил, катализатов дегидрирования бутиленов — ацетонитрил и диметилформамид в производстве изопрена используют диметилформамид. Для снижения затрат на разделение широко применяется комбинирование экстрактивной ректификации с обычной. Достоинства процессов с использованием ацетонитрила заключаются в их повышенной надежности вследствие меньшей термополимеризации диенов, отсутствии компрессии и доступности экстрагента. Недостатком диметилформамида является его низкая гидролитическая стабильность. Большой интерес в качестве экстрагента представляет гидролитически стабильный и наименее токсичный Л -метилпирроли-дон, однако выпускается он пока в малом количестве. [c.162]

Так, для линейных полимеров работа, которую надо затратить на разделение макромолекул, связанных вандерваальсовыми силами, может оказаться меньшей, чем энергия сольватации, особенно при повышении Т. В этом случае набухание будет неограниченным и приведет к самопроизвольному растворению. Для разрыва химических связей энергии сольватации (с учетом энтропийного эффекта) обычно недостаточно поэтому для пространственных полимеров характерно ограниченное набухание при этом а уменьшается с ростом жесткости цепей. Полимеры, сшитые короткими мостичными связями, как правило, не набухают. Так, натуральный каучук (линейный полимер) неограниченно набухает в бензоле, вулканизированный — ограниченно, сильно вулканизированный (эбонит) —не набухает вообще. [c.312]

Здесь ZVfjK — В еличина, пр опорциональная необходимо му чя слу ступен ей разделения при заданных требованиях на разделение между компо нентами г и / (например, для ректиф икации N — минимальное число ступеней при полной флегме). Величина предста-вляет собой стоимостный коэффициент для дранного разделения. Вначале все величины задаются очень низкими, чтобы в процессе синтеза проверить Все потенциальные типы ТТО разделения. По Сле ТОГО как какой-нибудь вариант схемы синтезирован, про изводится детальное моделирование каждого ТТО разделения С оценкой фактических затрат на разделение. [c.291]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология