Количество движения в системе струй

Для получения дополнительных сведений относительно струи, помимо ее формы, принимают допущение о природе турбулентного смешения. Это допущение обычно связано с механизмом переноса количества движения (или завихренности) в поперечном направлении потока жидкости. Так, необходимо постулировать, каким образом происходит процесс микромасштабного смешения. Так как процесс смешения непосредственно связан с турбулентностью, принимаемая система допущений должна одновременно -объяснить турбулентные колебания элементарных объемов жидкости. [c.298]

На рис. 21 показана рециркуляция другого типа, сравнительно часто наблюдаемая в системах сгорания. Такая рециркуляция возникает следующим образом. При поступлении струи в канал или газоход она захватывает жидкость, отрывающуюся от стенок. Объемная скорость у стенки снижается, а давление возрастает. Тяга по всему сечению канала может быть сохранена путем повышения давления, но может наступить момент, когда жидкости у стенок больше нет и характер явления должен как-то измениться. В этой точке источником недостающей жидкости становится обратный восходящий поток, возникающий в канале. Такой обратный поток будет засасываться вплоть до сечения, где количество движения струи сравнительно равномерно распределено по сечению канала. [c.317]

Эта безразмерная группа является одним из важных критериев подобия при сравнении систем сгорания с системами холодных струй. Для высокоскоростной струи в медленном потоке эта безразмерная группа представляет собой также отношение начального количества движения жидкости в канале к конечному. [c.318]

На основании результатов опытов были определены расход жидкости и количество движения в различных сечениях струи в системе на единицу высоты сопла. [c.117]

Количество движения в системе струй в -полосе Во как в зоне раздельного, так и в зоне совместного движения, в пределах двумерного течения в плоскости ху при 2=0, вдоль оси потока сохраняется постоянным [c.118]

Следовательно, струя, вытекающая из резервуара, производит на него динамическое воздействие в виде силы Я — так называемой реакции струи. Если поставить сосуд на колеса, то он двинется противоположно направлению струи. Численное значение этой силы можно определить, применив закон изменения количества движения тС/г—mU ==Yt. где У —импульс всех сил, приложенных к рассматриваемой системе. [c.172]

Таким образом, различия в характере действия этих двух видов форсунок меняются в зависимости от толщины стенки изделия. При изготовлении маленьких тонкостенных деталей форсунка с игольчатым клапаном имеет очевидные преимущества перед форсункой с задвижкой. В последнем случае небольшие количества расплава начинают вытекать из форсунки сразу, как только форсунка открывается для введения очередной порции расплава в литниковую втулку. Пока переключается гидравлическая система, проходит короткий промежуток времени, в течении которого капли расплава застывают в форме. Когда давление литья достигает номинальной величины, движение свежей струи расплава задерживается застывшими кусками материала. Напротив, в форсунке с игольчатым клапаном расплав удерживается до тех пор, пока давление расплава не преодолеет силу давления пружины на иглу затвора. Тогда расплав вытекает в форму и растекается по ней. Однако при изготовлении с помощью такой форсунки толстостенных больших деталей становятся уже заметными потери давления, связанные с сопротивлением в игольчатом клапане. Поэтому автор рекомендует применять открытые форсунки, если изделие можно быстро изготовить и этому не мешает небольшое вытекание расплава из форсунки форсунки с задвижкой использовать в машинах, где нет запаса давления форсунки с игольчатыми клапанами применять для изготовления небольших тонкостенных деталей. [c.331]

Последний отмечает, что для характеристики самих вихрей необходимо учитывать действие кориолисовой силы на отдельные частицы воды, участвующие в вихревом движении, а не ограничиваться только введением си-ды Кориолиса, вычисленной применительно к какому-то осредненному движению водных масс. Используя идеи о моменте количества движения во вращающейся системе координат, приходим к выводу, что при прямолинейном параллельном расположении струй скорость течения должна непрерывно уменьшаться в направлении, перпендикулярном оси течения, по закону [c.114]

Там, где водоподготовка не производится, рекомендуется для очистки систем оборотного водоснабжения от отложений применять гидропневматическую промывку. При этой промывке через очищаемый участок системы, не выключая его из работы, пропускают одновременно и воду и сжатый воздух. Воздух, попадая в воду, расширяется, скорость движения воды увеличивается. Возникают удары о стенки системы пузырьков газа и струй воды, в результате чего отложения разрушаются. Промывка производится в несколько кратковременных по 3—5 мин приемов с такими же перерывами. Количество вводимого воздуха по отношению к воде составляет 2 1, считая по объему в м [131]. Давление воздуха должно быть на 0,5—1 кгс/см выше давления воды. [c.335]

При полном взаимном проникновении встречно-смещенных струи, отсутствии утечки газов при ударе струй в стены и удовлетворении эжекционных свойств струй за счет газов вихря согласно закону сохранения массы количество газа, направляющегося на, выход из системы, должно равняться его расходу через сопла. Газы же, эжектируемые струями, на протяжении зоны их раздельного движения должны вовлекаться в замкнутое циркуляционное движение. Поэтому потоки газов, поступающие эжекцией в струи как присоединенные массы, в зоне их [c.440]

Аналогичный прием может быть применен и для ввода вторичного воздуха, для чего предусматривается добавочный пережим и соответствующая система отверстий в самой камере горения. При этом преследуется сохранение дальнобойностн струй и активизация смешения по возможности в самой сердцевине потока. Основным мероприятием в эгом отношении остается сообщение отдельным струям соответствующего количества движения (про-изведание массы на скорость) системы малых отверстий обслуживают процесс смешения по периферии, система больших — в сердцевине потока. Не следует забывать, что устройство в жаровой трубе искусственных пережимов, сопел вторичного и третичного воздуха может приводить к существенному увеличению общего гидравлического сопротивления. [c.192]

Такое объединение привело к тому, что на результат измерения оказывает влияние особенность конструктивного выполнения не только распыливающего (центробежного) узла, но и системы подвода топлива к этому узлу. Различие в конструкции и размерах системы подвода топлива значительно влияет на опытные результаты. Исследования форсунки типа ЦККБ (см. рис. 75) показали, что потеря напора до поступления в камеру закручивания (в корпусе форсунки и особенно в распределительном диске) может достигать на некоторых режимах работы (С = 1600 кг я, р = = 20 кГ/см ) до 50% располагаемого напора [203]. Эти потери не являются неизбежными для центробежных форсунок, а характеризуют именно исследуемую форсунку и обусловлены местными сопротивлениями на входе и выходе из распределительного диска (см. рис. 75, а), поворотом струи на входе в завихритель и сопротивлениями на входе в камеру завихривания. Поэтому для получения более точных результатов целесообразно рассчитывать потери по элементам при движении в подводящих каналах, при сужении и расщирении, перед тангенциальными каналами, в тангенциальных каналах и потери, свойственные центробежной форсунке (в камере закручивания). В результате учета указанных потерь расчетный коэффициент расхода всегда меньше, чем для идеальной жидкости. При учете только потерь момента количества движения коэффициент расхода будет выше. Действительный (опытный) коэ( х )ициент расхода может быть больше, чем для идеальной жидкости, что свойственно форсункам с малыми расходами и с высоким значением геометрической характеристики А, либо меньше, что имеет место для форсунок с большими расходами [204 ] и с малым значением А. По-видимому, в первом случае потеря момента количества движения оказывает большее влияние на расход, чем гидравлические потери напора, во втором случае наоборот. [c.181]

Распределение расходонапряженности Перепад давления в системе питания Температура на входе в форсунку Перепад давления на форсунке Коэффициенты расхода форсунок Гидравлическое переключение струи Величина и направление количества движения струи [c.166]

Для изобарической плоской струи конечной толщины, используя уравнения неразрывности и количества движения и имея в виду, что в потенциальном ядре (7o= onst, У1 = 0, Г. Н. Абрамович теоретически определил расположение границ зоны смешения в координатной системе, показанной на рис. 7-1, следующими соотношениями для внутренней границы [c.104]

Как показано на фиг. 21, а, пароструйный насос имеет охлаждаемый водой корпус, в котором помещаются соответствующий испаритель и система сопел. Масло или другая подходящая жидкость испаряются со дна. Пар с большой скоростью выбрасывается из сопел вниз, попадает на холодильник и там конденсируется. Молекулы газа, приходящие из области А (фиг. 21, б), увлекаются струей пара и переносятся в нижнюю часть насоса, откуда они обычно удаляются механическим насосом, о котором мы говорили ранее. Вообще говоря, механизм действия струи точно не известен. Однако ясно, что ее основное назначение — передавать количество движения молекулал1 газа, поступающего из области А. [c.77]

В настоящей работе дается теория критического режима эжектора во втором приближешми. Вместо достаточно грубого предположения о постоянстве давления во всем сечении запирания, принятого в [1], делается предположение об изменении статического давления в сверхзвуковой струе в этом сечении по простому закону. В силу некоторого произвола задания закона изменения статического давления и для упрощения расчетов был принят линейный закон изменения приведенного расхода по сечению сверхзвуковой струи. Для определения неизвестного заранее коэффициента наклона в законе изменения приведенного расхода система уравнений неразрывности и адиабаты, использованная в работе [1], дополнена уравнением количества движения. Результаты расчетов, проведенных по данной теории второго приблил ения, сравнивались с результатами, полученными Ю. Н, Васильевым независимо и одновременно [c.33]

Процесс сжигания, при котором светимость обусловлена содержанием сажистых частиц, очень сложен и пока далеко не полностью изучен. Если пары углеводородов гомогенно перемешиваются с достаточным для образования СО и Нг количеством кислорода до того, как они успеют нагреться, тендендия к образованию сажи полностью устраняется. Следовательно, хотя светимость и зависит от вида углеводородов (наиболее склонны к образованию сажи ароматические соединения), в большей степени она зависит от процесса смешения топлива с воздухом. Это приводит в свою очередь к зависимости светимости от соотношения топлива и воздуха, скорости потока топлива, количеств движения струй топлива и распылителя в той степени, в которой количество движения влияет на перемешивание, и от > з-меров системы. Среди других факторов можно назвать способ распыления жидкого топлива (механическое, воздушное, паровое распыливание) и соотношение площадей поверхности нагрева и адиабатных поверхностей, которое влияет на интенсивность охлаждения пламени. Для содействия прогрессу в решении этой сложной проблемы был организован международный комитет по изучению пламени, который проводит объединенные исследования в этой области преимущественно в Эймюйдене — Голландия [4, 44, 49а]. Выполнение широкой программы, посвященной выяснению законов излучения пламени, потребует нескольких лет. К настоящему времени на модели печи, достаточно большой для того, чтобы полученные результаты можно было применить к печам промышленных размеров, во всех деталях из1учены пламена нескольких типов 46, 13, 14, 16, 57, 6, 36, 47, 15]. [c.141]

Немедленно при выходе потока из турбулентной форсунки во внезапно расширенный объем топочной камеры возникает раскрутка этих потоков, что ухудшает условия далыте.й-шего смесеобразования очень скоро направленные под разными углами друг к другу струи первичного и вторичного потоков сглаживаются в одном и том же направлении, перестают атаковать друг друга и дальше уже мирно сопутствуют друг другу, продолжая" вяло перемешиваться лиШь за счет общей турбулентности потока. Поэтому для более полного первичного смесеобразования, если такое желательно по самому замыслу процесса, значительную роль может играть хорошо спрофилированная амбразура горелки, когда эта горелка достаточно отодвинута назад (от топки). В этом случае сама амбразура, в которой продолжается движение закрученных потоков, начинает играть роль смесительной камеры, причем первичное смесеобразование в ней практически завершается. В горелках обычного типа воздействие на первичную, корневую зону с.ме-шения производится за счет изменения соотношений в количествах первичного и вторичного воздуха, для чего достаточно обеспечить возможность дросселирования одной из двух веток, идущих от общего источника (вентилятора) первичного или вторичного воздуха, что, вообще говоря, осуществимо как до нх ввода в горелочную систему, так и в самой горелке. Диапазон возможной регулировки расширяется, если крохме воздействия на количественные соотношения, иначе говоря, на соотношения выходных скоростей вторичного и первичного воздуха, в горелках предусмотрена возможность изменения углов встречи этих двух потоков. Последнее мероприятие Применяется редко, так как вызывает, как уже указывалось, лишнее увеличение сопротивления системы. Распространенные типы турбулентных горелок приведены на фиг. 16-3—16-5. [c.166]

Струя пара, поступающего из компрессора в конденсатор, содержит наименьщее количество воздуха и имеет высокую температуру, поэтому отбор смеси для удаления воздуха из системы в зоне расположения нагнетательного штуцера нецелесообразен. Смесь отбирают в той части аппаратов, где движение замедлено, а температура низкая. При наличии в установке кожухотрубных вертикальных или оросительных конденсаторов с нижней подачей агента смесь отбирают с верхней их части при наличии горизонтальных кожухотрубных или элементных конденсаторов — из верхней части линейных ресиверов. [c.201]

При передаче движения к лубрикатору и шестеренчатому насосу от коленчатого вала через цепную передачу, редуктор и другие устройства должна быть исключена опасность искро-образования. Необходимо применять открытую циркуляционную систему охлаждения, позволяющую сливать отработанную воду без давления (с разрывом струи) в сливную воронку, установленную в удобном для наблюдения месте. В системе водяного охлаждения необходимо предусмотреть вентиль для регулирования количества подаваемой воды. Вода системы охлаждения компрессора не должна содержать растительные и механические примеси в количестве свыше 7 мг-экв/л. [c.103]

Это называется условием неразрывности струи. Оно вытекает из закона сохранения массы для несжимаемой жидкости. Уравнение неразрывности струи относится в равной мере к движению всякой жидкости, в том числе и вязкой. При описании физических законов течения крови по сосудам вводится допущение, что количество циркулирующей крови в организме постоянно. Отсюда следует, что объемная скорость кровотока в любом сечении сосудистой системы также постоянна Q = onst. [c.188]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология