Вакуумная проводимость системы

В вакуумной технике применяется также понятие вакуумной проводимости С (пропускной способности) данной системы. Величина С определяется как отношение рУ к разности давлений Р1 — Р2 на концах этой системы [c.82]

Выше были приведены основные формулы, позволяющие рассчитать проводимость отдельных элементов вакуумной системы. Определение суммарной проводимости системы зависит от того, как эти элементы соединены между собой. При последовательном соединении [c.60]

Вакуумная проводимость различных элементов системы..........83 [c.10]

Следовательно, вакуумная проводимость всей системы является суммой вакуумных проводимостей параллельно соединенных элементов. [c.83]

Величина проводимости зависит от рода газа, протекающего через отверстие, режима потока газа, а также от размеров и формы участков вакуумной системы. Формулы для расчета проводимости в различных случаях приведены в приложении А-5. Методы расчета и измерения газовых потоков и проводимости подробно изложены в работах [Л. 51, 95]. [c.8]

Вакуумная проводимость различных элементов системы [c.83]

Если вакуумная система состоит из п последовательно соединенных элементов с известными проводимостями, то суммарную проводимость системы можно определить из вьфажения [c.65]

В случае короткой трубы (1<12й), отводящей газ из сборника, имеем последовательную систему (отверстие с вакуумной проводимостью С1 и труба с вакуумной проводимостью Сг). Согласно уравнению для последовательной системы (1-206) получим общее уравнение и уравнение для воздуха при 20°С [c.84]

Аналогия с электрическими цепями (подход С. Дэшмана). Если вакуумная система состоит из п последовательно соединенных элементов с известными проводимостями Ц, то суммарную проводимость системы можно определить по выражению [c.100]

Другая основная операция, проводимая в вакуумных системах,— разделение веществ на основе разных упругостей их паров. Этот процесс проходит количественно в том случае, если упругости паров различаются на три порядка этот способ непригоден для разделения веществ с близкими температурами кипения. Разделение может быть основано на конденсации менее летучего компонента или на селективном испарении более летучего компонента более эффективным является первый способ. Работу применяемой для этой цели аппаратуры (рис. 586) можно пояснить на примере [c.664]

Сущность этого метода состоит в изучении полупроводниковых свойств очень чистого вещества, приготовленного в виде тонкой пленки. Пленки металла наносят путем возгонки на внутреннюю поверхность цилиндра из тугоплавкого стекла или кварца с электродами из чистой платины. Пленку толщиной порядка от 350 до 500 А приготовляют возгонкой металлов в очень высоком вакууме. Ее последуюш,ее окисление, которое изучается как функция проводимости и количества поглощенного газа, приводит к образованию полупроводящей окисной пленки известного состава. Обычная форма реакционной трубки показана на рис. 5. Вакуумная и газовая системы подробно описаны в работе [30]. Установка отличается тем, что дает возможность работать без смазки и поддерживать вакуум выше чем Ж мм рт. ст. в течение долгого времени. Измерения проводимости на постоянном токе произво- [c.184]

Основными преимуществами метода вакуумной искры являются высокая чувствительность [42] (о чувствительности можно судить по тому факту, что метод позволяет регистрировать с уверенностью поверхности загрязнения на электроде эквивалентные 0,1 монослоя) и возможность за один эксперимент получить информацию об элементах-примесях в исследуемых веществах в пределах всей периодической системы. Немаловажным является тот факт, что анализы образцов можно проводить без использования стандартов для калибровки прибора, и нет необходимости применять химические реактивы, что уменьшает вероятность внесения примесей. Чтобы достигнуть чувствительности Ю- О/о (атомных) [45], необходимо израсходовать 1—1,5 мг образца, имеющего хорошую проводимость. Для образцов с худшей проводимостью расход вещества несколько возрастает, но обычно не превышает 3—5 мг. [c.122]

Общая проводимость ряда компонентов вакуумной системы с проводимостями С1, С2, Сз,. .. равна [c.8]

Проводимость уплотнений, отделяющих вакуумное пространство от окружающей среды, должна быть минимальной (разд. I, 4-1). Внутренние уплотнения, соединяющие две части вакуумной системы (напри-мер, затворы) должны иметь максимальную проводимость в открытом состоянии и минимальную—в закрытом (разд. 6, 1-3). [c.8]

Рис. 9.1. Вакуумная система для градуировки манометров методом переменной проводимости

Система откачки, схематически изображенная на рис. 1 [1], состояла из двух диффузионных масляных насосов, соединенных последовательно с форвакуумным насосом между разрядной трубкой, в которой проводились опыты, и диффузионными насосами находилась ловушка, охлаждаемая твердой двуокисью углерода. В основную вакуумную систему газ поступал из двухлитрового резервуара через пористую пробку, и таким образом можно было контролировать количество газа и в разрядной трубке. Проводимость пробки была такова, что при давлении газа в трубопроводе 10 мм рт. ст. в трубке, в которой проводился опыт, создавалось давление 10 мм рт. ст. Давление газа можно было легко регулировать в интервале от 10 до 10" мм рт. ст. [c.535]

Для того чтобы избежать этой ошибки измерения, в работе [10] было предложено устанавливать на компрессионных манометрах дополнительный вентиль С (рис. 2. 4) между ловушкой и манометром и делать трубку между резервуаром со ртутью В и баллоном А достаточно тонкой. Это позволяет во время установления равновесия в баллоне Лив вакуумной системе сильно уменьшить суммарную проводимость U, определяемую проводимостью трубок Tj и T a, и тем самым уменьшить откачивающее действие струи пара ртути. Перед началом подъема ртути вентиль С закрывают, в связи с чем происходит разрыв потока ртути и предотвращается изменение давления газа в манометре во время подъема ртути. Если ртуть в манометре, изображенном на рис. 2. 4, во время установления равновесия между давлением в манометре и в вакуумной системе находилась на уровне а при = 0,725 см, I = 10 см, Р < 10 мм рт. ст. к t = 25° С, то отношение дав-р [c.32]

Разработана методика количественного анализа равновесной смеси продуктов эфирного обмена диметилтерефталата и этиленгликоля, проводимого при 180 и 195° С в присутствии ацетата цинка, основанная на фракционированной вакуумной перегонке и сублимации продуктов реакции Исследованы условия, при которых достигается равновесие при поликонденсации в расплаве, приводящей к образованию полиэтилентерефталата различного молекулярного веса . При этом установлено, что константа равновесия мало зависит от температуры, но значительно возрастает по мере протекания реакции, что свидетельствует об изменении реакционной способности функциональных групп с изменением степени завершенности реакции. Переэтерификация диметилтерефталата этиленгликолем пр 230° С в присутствии каталических добавок терефталевой кислоты, ацетата цинка, воды и адипиновой кислоты протекает как реакция первого порядка 3726 jipjj 230° С реакция протекает и в отсутствие катализатора. Вода незначительно увеличивает скорость реакции терефталевая и адипиновая кислоты ускоряют ее примерно в 2 раза. Константа скорости реакции в присутствии 0,0187—0,187 мол. % ацетата цинка на два порядка выше константы скорости в присутствии 5,85 мол. % адипиновой или терефталевой кислот. Присутствие этих кислот при 220° С и при наличии в системе ацетата цинка сильно тормозит переэтерификацию. [c.236]

В этом манометре сжатие газа происходит благодаря работе пароструйного насоса 1, нагнетающего газ в объем сжатия 2, соединенный с вакуумной системой при помощи капилляра 4 диаметром и длиной 4. Коэффициент компрессии К такого устройства зависит от скорости откачки примененного насоса и проводимости капилляра /к [c.79]

В качестве калиброванного сопротивления нередко также используют имеющийся коммутирующий элемент, например вакуумный кран, проводимость которого оценивается экспериментально. В этом случае при калибровке системы вместо обрабатываемого прибора (источника потока) к системе подсоединяют источник регулируемого потока со своим измерителем и определяют взаимосвязь между разностью давлений р)—рг и потоком газа известной величины для разных фиксированных положений крана. [c.237]

При элементарном анализе электрической цепи измеряют поток электронов (силу тока) и напряжение (э. д. с.) в различных ее частях и по этим данным определяют ее характеристические сопротивления (соединенные последовательно или параллельно). Течение газа в непрерывной системе трубопроводов можно описать с помощью соответствующей электрической цепи [42]. Ток газа в трубке можно сопоставить с током электронов в проводнике. Ток газа испытывает сопротивление, определяемое геометрическими размерами трубопроводов (например, диаметр отверстия или сужения), так же как и электрический ток испытывает сопротивление проводника. Величина потока газа Q пропорциональна перепаду давлений АР, так же как и сила электрического тока I пропорциональна приложенному напряжению А У. В вакуумной технике [42] трубопроводы характеризуют проводимостью С (или величиной, обратной сопротивлению) [c.200]

Поскольку проводимость вакуумной системы зависит от режима газового потока в системе, рассмотрим эти режимы, а также критерии, разрешающие определить, какой режим газового потока имеет место в данных конкретных условиях. [c.52]

Как правило, вакуумные системы включают в себя затворы, ловущки, краны и трубопроводы с различными по длине поперечными сечениями. В то же время известные аналитические выражения позволяют рассчитывать проводимости лишь для отрезков трубопроводов с постоянным или плавно меняющимся поперечным сечением. [c.41]

Поскольку уравнением (2.8) или (2.9) связываются основные параметры вакуумной системы быстрота откачки сосуда, быстрота действия насоса и проводимость трубопровода, это уравнение называется основньш уравнением вакуумной техники. [c.42]

При условии, что газ при движении камеры 2 успевает заполнить ее или выйти из нее и давления между измерительной камерой и соответствующими частями вакуумной системы успевают выровняться, проводимость и измерителя потока определяется выражением [c.241]

В вакуумной технике применяется понятие вакуумной проводимости (пропускной способности) системы. Величина С (в м 1сек) определяется следующим образом [c.149]

К погрешностям в измерении вакуума, кроме те.мпе-ратурных различий, можно также отнести то, что в некоторых условиях манометр по отношению к остальной части установки может становиться либо откачивающим, либо газовыделяюгцим элементом. В первом случае ма-но.метры дают заниженное значение давления, во втором— завышенное. Кроме того, манометр может существенно изменять состав остаточных газов. Необходимо отметить также, что по мере достижения более высокого вакуума влияние манометров сказывается более сильно. Для снижения этого влияния необходимо обеспечивать как можно большую проводимость между манометром и вакуумной системой. Этому требованию больше отвечают открытые манометры, поскольку у закрытых манометров всегда есть ограничивающие проводимость отверстия или трубопроводы. [c.104]

Молекулярное течение. В вакуумной технике молекулярное течение рассчитывают обычно при значениях Jf>l,0 (граница между молекулярным и скользящим течениями, соответствующая длине свободного пробега молекулы, равной 65% диаметра канала). Общую проводимость системы в этом случае можно получить по уравнениям (П-78)—(П-80). [c.149]

Существенный вклад в развитие метода пробной частицы внесли Г.Л. Саксаганский [1], Л.Н. Розанов, А.М. Кислов. Л.Н. Розанов использовал метод пробной частицы для расчетов проводимостей сложных систем, таких как вакуумные ловушки, системы с произвольным числом входов. А.М. Кислов развивал применение ММК в области расчетов криогенных вакуумных систем. Кроме того, он показал, как можно определить значение молекулярной концентрации внутри структурно-сложной системы на основе анализа времени жизни молекулы в вакуумной системе. [c.23]

Химические вакуумные линии часто приходится откачивать несколько раз за день, [юэтому время достижения рабочего уровня разрежения желательно сократить до предела. Это время, естественно, зависит от многих ггараметров общего объема системы, внутренней поверхности, материалов установки, ее чистоты, производительности насосов и аэродинамической проводимости всей системы и ее составных частей. [c.21]

Предложенная выше методика позволяет оценивать скорость г чки н проводимость различных участков вакуумных линий ко очень приближенно. Однако оптимизация отделып.1Х dM Tpnii по приведенным уравнениям дает водможность шить характеристики системы в целом. [c.25]

Подбор насосоп. Правильный выбор вакуумных насосов для конкретной установки представляет собой сложную задачу. Можно просто использовать уже имеющиеся в лаборатории насосы, если они находятся в хорошем состоянии. На основе теории, изложенной в гл. 1 можно провести более детальный анализ зависимости скорости откачки от производительности насоса, однако в большинстве случаев сколько-нибудь сложную оценку работы насоса для конкретной установки можно не производить. Максимальная скорость откачки обычно определяется аэродинамической проводимостью линии, и соответственно предельный дости1 аемый вакуум зависит от скорости дегазации стеклянных поверхностей эвакуируемой системы. Поэтому даже при использовании очень производительных и дорогих насосов практически перед входом высоковакуумного насоса можно подучить давление ниже 10 торр только через несколько часов откачки. Приобретая новый насос, следует обращать больше внимания на зависимость скорости откачки от давления, чем на номинальные показатели. Полезно оценить реальную эффективность откачки в сочетании с форвакуумным насосом. Из практических соображений рекомендуется приобретать насосы у одной организации или фирмы-производителя, для того чтобы не тратить время и усилия на подгонку и согласование режима работы. По этой же причине следует иметь информацию о наборе насосов в других лабораториях, чтобы каждый работник не обременял себя длительным поиском запасных частей. Вообпге говоря, выгоднее и удобнее сразу закупить наиболее надежную и мощную систему откачки. [c.55]

Ловушки и отражатели. Задержка молекул пара, проникающих в вакуумную камеру, должна быть достигнута без чрезмерного ограничения потока откачиваемого газа. При достаточно больших величинах быстроты откачки современных насосов ее снижение даже на 50% из-за уменьшения проводимости впускного отверстия допустимо. Для улучшения коденсации паров соответствующие улавливающие конструкции нередко охлаждают. На рис. 8 показана проходная стеклянная ловушка со спиральной гофрированной медной фольгой, сочетающая в себе относительно высокую проводимость с большой площадью внутренней поверхности и, следовательно, с большой эффективностью из-за частых столкновений молекул со стенками. Она без охлаждения достаточно эффективно задерживает пары масла и в небольших стеклянных системах позволяет поддерживать давление 10 мм рт. ст. [43]. На рис. 9 представлена схема ловушки для цельнометаллических систем с внутренним сосудом для жидкого азота. Ее недостатком является возможность конденсации жидкости на неохлаж-даемой стенке, откуда масло может мигрировать в вакуумную систему и снова испаряться. Эта опасность уменьшена в ловушке Дьюара с экраном (рис. 10), в которой охлаждаются все стенки. Скорости поверхностной миграции и повторного испарения при температуре жидкого азота пренебрежимо малы. [c.189]

Здесь Сн — необходимая пропускная способность отрезка камеры, которая требуется для поддержания заданного давления. Это предположение не учитывает параболического распределения давлений, но обеспечивает некоторый запас по давлению. Из уравнения (145) следует линейное возрастание необходимой проводимости камеры Сн от длины отрезка камеры I. В то же время выбор I из любых соображений предопределяет действительную пропускную способность отрезка камеры ускорителя Сд=12,Ыу/, которая убывает гиперболически с ростом I (см. рис. 69,6). Компромисс достигается в точке пересечения кривых при 1 = 1о. Если выбрать 1>1о, то получим Сд<Сц. Действительная пропускная способность меньше необходимой и невозможно обеспечить необходимое давление Ро- Если же принять /С, и давление Ро достигается с запасом, однако насосы располагают по камере в избыточном количестве, и вакуумная система ускорителя удорожается. Условие Сд = С,I дает оптимальное разнесение насосов [c.148]

Откачка лк>бого электровакуумного прибора сводится к выполнению последовательного ряда операций, в результате которых изготовление прибора заканчивается или же остается выполнить лишь некоторые дополнительные операции (использование поглотителя, цоколевка и т. п.). Операции, последовательно проводимые в процессе откачки, принципиально одинаковы для всех электровакуумных приборов независимо от их типа и конструкции. Прибор присоединяется откачной трубкой к вакуумной системе, из него удаляется основная масса воздуха, далее происходит вакуумная обработка прибора (прогрев стекла, если нужно,— прокаливание металлических деталей и т. п.), доводится до нужного минимума полное давление (в вакуумных приборах) или парциальное давление вредных примесей к газу (в приборах с газовым наполнением), и лЪсле этого прибор отпаивается. [c.308]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология