Скорость осаждения в отстойных

Основное влияние на гидродинамический режим процесса отстоя в дегидраторе оказывает тип ввода сырья. В гл. 6 было показано, что в настоящее время в отстойниках используют вводы трех основных типов нижний, торцевой и через распределительные головки. Наиболее просто определить ПФ для отстойника с вводом сырья через распределительное устройство, расположенное в нижней части аппарата, и отбором сырья из верхней части аппарата (см. рис. 2.5, с. 29). В этом случае капли будут двигаться против потока нефти. Поэтому абсолютная скорость осаждения капли объемом V сложится из скорости движения сплошной фазы к , направленной вверх, и скорости осаждения капли (У), направленной вниз. Если в отстойной части аппарата соблюдается ламинарный режим движения жидкости, то все капли, для которых скорость сплошной фазы больше скорости их осаждения, не осядут и останутся в товарной нефти. Поэтому будет справедливо равенство [c.127]

График этой функции приведен на рис. 7.1. Через отстойные аппараты с такой ПФ будут проходить все капли, для которых скорость осаждения меньше скорости восходящего потока жидкости. Из равенства (У) = можно определить критический объем капель У р. Все капли с меньшим объемом будут выноситься из аппарата вместе с товарной нефтью. На рис. 7.2 изображен условный график распределения капель воды по размерам в сырой нефти. Заштрихованная часть 2 показывает капли, оставшиеся в подготовленной нефти при прохождении ее через аппарат с ПФ (7.11). [c.127]

Рассмотрим поперечное сечение отстойного аппарата длиной L и диаметром Отстойную зону мысленно разобьем на узкие продольные зоны шириной Ах, каждую из которых будем рассматривать как элементарный отстойник объемом АУ . Пусть в начальный момент времени вся отстойная зона равномерно заполнена эмульсией сырой нефти, которая отстаивается в режиме покоя. Очевидно в этом случае скорость осаждения капель будет максимальной, так как отсутствуют восходящие потоки сплошной фазы. За время t капля объема V сместится вниз относительно своего первоначального положения на величину I = (У) 1. При этом все капли объема У, находившиеся от нижней границы отстойной зоны ближе, чем I, уйдут из этой зоны. Рассмотрим отношение оставшегося в эмульсии числа капель объема У к его первоначальному значению, т. е. ПФ для отстоя в данных условиях. Ее можно записать в виде [c.129]

Произведение аЬ = Р есть площадь осаждения и, следовательно, производительность отстойного аппарата равна произведению площади осаждения на скорость осаждения. Скорость осаждения, необходимая для расчета, может быть определена по уравнению [c.49]

Очистка газов отстаиванием с учетом малых скоростей осаждения и больших объемов газов на современных производствах потребовала бы совершенно не приемлемых по размеру площадей отстойных камер. Поэтому отстойники для газовых суспензий в промышленности не применяют. Однако отстаивание пыли имеет практическое значение там, где оно происходит самопроизвольно, например, в газоходах трубчатых печей, рабочих пространствах реакторов и регенераторов с псевдоожиженным слоем катализатора и т.д. [c.373]

Очистка газов отстаиванием в соответствии с уравнением (13. 15) и с учетом больших объемов газов на современных производствах и малых скоростей осаждения потребовала бы совершенно не приемлемых по размеру площадей отстойных камер, поэтому отстой- [c.328]

В дегидраторе происходит раздел трех фаз нефти, воды и твердого осадка. Скорость осаждения грязи больше скорости осаждения воды, поэтому она скорее достигает дна аппарата. Чтобы грязь не оставалась долгое время и не успела уплотниться и затвердеть, воду спускают из дегидратора возможно чаще. Удаление воды осуществляется автоматически по мере ее накопления. На отводных линиях не должно быть острых углов или поднимающихся участков. Аппарат необходимо несколько наклонить в сторону спускного штуцера, чтобы грязь сползала под действием собственного веса. Все дегидраторы работают под давлением. Они являются отстойными аппаратами полунепрерывного действия, по-ско [ьку внешняя фаза (очищенная нефть) отводится из них непрерывно, а осадок (вода и грязь) — периодически. [c.251]

Здесь а — параметр, зависящий от свойств разделяемой суспензии для отстойных центрифуг а = гЮо, причем аКо —скорость осаждения под действием силы тяжести-, для фильтрующих центрифуг а определяется опытным путем [c.233]

Колебания температуры сильнее всего влияют на скорость осаждения мелких частиц (табл. 74). На крупные частицы конвекционные потоки в жидкости, обусловленные колебаниями температуры, влияют мало. С понижением температуры скорость осаждения частиц уменьшается весьма значительно. Понижение температуры на 10 °С уменьшает количество оседающих частиц в среднем на 4 % для частиц 50—70 мкм и на 8—10 % для частиц размером 20—30 мкм. Из приведенного материала следует практический вывод отстойные резервуары (отстойники) должны находиться в изотермических условиях. Лучше всего этим условиям отвечают подземные резервуары. Отстойные резервуары не должны подвергаться тряске, вибрациям и другим механическим воздействиям, препятствующим осаждению частиц. [c.181]

Скорость осаждения. При осаждении пыли в центробежных аппаратах, так же как и в пылеосадительных отстойных камерах, возможны три области осаждения, характеризуемые числовыми значениями критериев Рейнольдса или Архимеда, причем при любом режиме осаждения центробежная сила, действующая на взвешенную в газе частицу, будет в Кр раз больше силы тяжести. Пользуясь ранее выведенными формулами (1—101) и (1—104) для скорости осаждения под действием силы тяжести, найдем для данного случая [c.172]

Процесс центрифугирования в отстойных барабанах принципиально отличается от процесса разделения в отстойниках. В последних скорость осаждения практически можно считать постоянной, так как процесс происходит в поле тяжести, ускорение которого не зависит от координат падающей частицы. Ускорение же поля центробежных сил является величиной переменной (а=ш ) и зависит при постоянной угловой скорости ш от радиуса вращения г частицы. Кроме того, силовые линии центробежного поля непараллельны друг другу и, следовательно, направление действия центробежных сил будет неодинаково для разных частиц (не лежащих на одном радиусе вращения). [c.243]

Скорость осаждения частиц в циклонах и отстойных центрифугах можно найти аналогично тому, как это было сделано в гл. 6 для [c.217]

Расчет отстойных центрифуг непрерывного действия. При расчете центрифуги можно рассматривать как отстойники, в которых скорость осаждения частиц в раз больше, чем при гравитационном осаждении (под действием силы тяжести). [c.225]

Из сравнения величин центробежных факторов разделения у различных аппаратов, в которых используется эффект центробежного осаждения, видно, что отстойные центрифуги могут иметь скорость осаждения, в десятки раз большую, чем гидроциклоны. В связи с этим области применения последних при разделении тонкодисперсных суспензий, какими являются большинство суспензий промышленности органических продуктов и красителей, весьма ограничены. [c.17]

Эффективность действия отстойных центрифуг в большей степени, чем фильтрующих, зависит от фактора разделения. Производительность отстойных центрифуг определяется скоростью осаждения частиц при продвижении жидкости от задней стенки центрифуги, куда подается суспензия, к ее борту. Объем суспензии, подаваемой в единицу времени в центрифугу, регулируется таким образом, чтобы фугат уходил за борт барабана центрифуги полностью осветленным. В процессе лабораторных исследований подбирается максимально возможная скорость подачи суспензии, при которой еще не наблюдается унос мелких частиц твердой фазы с фугатом. [c.137]

Установим связь между производительностью отстойной камеры и ее размерами. Обозначим (рис. 3.1) Усек — производительность камеры, м с Шо — скорость осаждения частицы, м/с То — длительность осаждения частицы, с ьи — линейная скорость потока в аппарате, м/с а, Ь, к — размеры камеры, м. [c.43]

Процесс осаждения в центрифугах характеризуется теми же законами, что и осаждение в циклонах, поэтому все формулы, выведенные выше для циклонного процесса (расчет скорости, осаждения, продолжительность осаждения и т. д.), используют и при расчете аппаратов осадительного (отстойного) центрифугирования. [c.51]

Для повышения скорости осаждения гидроокисей металлов, образующихся при обработке сточных во,Д щелочью, применяют флокулянт — полиакриламид. Концентрация гидроокисей металлов в осадке, выделяемом при отстаивании, составляет 1"/о (влажность осадка 99%). Сгущение осадка может быть осуществлено центрифугированием. При этом должны применяться центрифуги отстойного типа. Концентрация гидро- [c.165]

При расчете отстойных сооружений (отстойников для взвешенных веществ и смол, ловушек для масел и нефтепродуктов, шламонакопителей и т. п.) требуются данные о скорости осаждения или всплывания-(о так называемой гидравлической крупности) взвешенных частиц, обеспечивающей необходимую или возможную степень очистки воды. Величина такой скорости устанавливается на основании кинетики осаждения или всплывания грубодисперсных примесей. [c.22]

Скорость осаждения. При осаждении пыли в отстойных газоходах и камерах скорость осаждения ограничивается силой тяжести взвешенных частиц. [c.679]

Твердая взвешенная частица, вступившая вместе с газом в отстойный аппарат (рис. 67), совершает сложное движение она движется вдоль аппарата со скоростью газа т и под влиянием силы тяжести — вниз со скоростью осаждения Шо. Абсолютная скорость движения частицы может быть определена как диагональ параллелограма со сторонами ги) и Шо. Длина аппарата I должна быть такой, чтобы частица, двигаясь с определенной абсолютной скоростью, успела осесть иа его дно. [c.125]

Теоретически производительность отстойных аппаратов не зависит от их высоты и объема, а лишь от их площади сечения в плане и скорости осаждения Шо [c.125]

Процеос центрифугирования в отстойных барабанах принципиально отличается от процесса разделения в отстойниках. В последних скорость осаждения практически можно считать постоянной, так как процесс происходит в поле тяжести, ускорение которого не зависит от координат падающей частицы. [c.195]

В главах Разделение газовых неоднородных систем и Разделение жидких неоднородных систем даны новые методы определения скорости осаждения (с расчетом критерия Архимеда) и установления производительности отстойных и фильтрующих центрифуг. [c.3]

Уравнение (1—192) показывает, что теоретически производительность отстойных аппаратов не зависит от их высоты, а лишь от площади их сечения в плане и скорости осаждения. [c.163]

Осаждение пыли под воздействием центробежной силы происходит по тем же законам, что и осаждение под действием силы тяжести, с тем лишь отличием, что скорость осаждения частиц будет значительно больше скорости осаждения в отстойных аппаратах. Увеличение скорости осаждения определяется числовым значением фактора разделения /Ср. Поэтому для определения скорости осаждения в центробежных аппаратах можно воспользоваться ранее выведенными формулами по осаждению пыли в отстойных аппаратах, соответственно умножая результат на числовое значение фактора разделения. [c.165]

Осаждение частиц под действием центробежной силы происходит по тем же законам, что и осаждение под действием силы тяжести, с той лишь разницей, что скорость осаждения частиц будет значительно больше, чем скорость осаждения в отстойных аппаратах [см. формулу (III—13)]. [c.29]

Производительность осадительных центрифуг в действительности оказывается пониженной по сравнению с производительностью, вычисленной на основе рассчитанной скорости осаждения твердых частиц в центробежном поле. Уменьшение производительности объясняется, в частности, следующими причинами отставанием скорости вращения жидкости от скорости вращения ротора, приводящим к уменьшению центробежной силы, действующей на частицу неравномерностью течения жидкости вдоль ротора и увлечением осадившихся частиц с его стенок образованием вихревых зон, взмучивающих частицы. В связи с этим вводят понятие о коэффициенте эффективности отстойной центрифуги [c.216]

Расчет отстойных центрифуг. Как уже сказано ранее, индекс производительности 2 (м ) по величине отвечает площади отстойника, эквивалентного по производительности центрифуге. Поэтому, зная скорость осаждения твердых частиц под действием силы тяжести акос (м/сек), производительность отстойной центрифуги по осветленной жидкости Qr (м сек) можно выразить равенством [c.224]

Выделившийся кристаллический осадок Ыа251Рб отделяют от раствора отстаиванием, затем фильтрацией. Скорость осаждения кремнефторида натрия составляет 0,15 м/ч. Отделение осадка Ыа251Рб от вытяжки, из которой предварительно был выделен шлам, не следует производить на отстойных центрифугах вследствие значительного уноса твердой фазы (иногда унос твердой фазы достигает 80% при содержании жидкой фазы в осадке до 80%). Отстойная центрифуга может быть использована для отделения кремнефторида натрия, полученного из вытяжки, содержащей шлам. В этом случае степень извлечения твердого остатка составит 90%, но в оставшейся твердой фазе ( 10%), находящейся в жидкости, будет преобладать Ыа251Рв. [c.564]

Основным принципом работы термохимических отстойных аппаратов является подогрев эмульсии, что уменьшает вязкость нефти и тем самым увеличивает скорость осаждения капель воды. Добавление в эмульсию химических реагентов — деэмульгаторов способствует дестабилизации эмульсии и увеличению скорости коалесценции капель. Термохимические отстойники по конструкции мало чем отличаются от гравитационных газовых сепараторов. Отстойники отличаются друг от друга геометрией емкости, конструкцией вводных и выводных устройств, а также некоторыми особенностями организации гидродинамического режима внутри отстойника. В настоящее время применяют в основном горизонтальные отстойные аппараты с отношением длины к диаметру, равным примерно шести. Отличительной особенностью отстойников является использование специальных устройств ввода и вывода эмульсии, называемых маточниками, предназначение которых состоит в равномерном распределении эмульсии по сечению аппарата. Распределители для ввода эмульсии в аппараты могут различаться. Это отличие зависит от того, подается эмульсия под слой дренажной воды или прямо в нефтяную фазу. Если водопефтяная эмульсия подается под слой дренажной воды, которая собирается в нижней части аппарата, то для ускорения разрушения струек нефти с каплями воды, вытекающих из отверстий трубчатого маточника, отверстия в маточниках делают в нижней или боковой части. Для равномерного распределения эмульсии по сечению аппарата трубчатые маточники устанавливают по высоте аппарата. Такое расположение пе всегда удобно. Другим устройством является маточник в виде короба, открытого снизу, с отверстиями в верхней части. Эти короба устанавливают па некотором расстоянии друг от друга на двух распределительных трубах, отверстия в которых находятся прямо под коробами. В коробах происходит самопроизвольное разделение нефти и воды. Нефть вытекает сверху из отверстий короба, а вода остается в нижней части. При подаче эмульсии в слой нефти используют трубчатые маточники с отверстиями в верхней части. При этом возникает проблема распределения отверстий по длине трубы для обеспечения равномерного расхода жидкости. Неравномерный расход приводит к нежелательному перемешиванию эмульсии в аппарате. [c.30]

Скорость осаждения твердой фазы суспензии играет двоякую роль в вопросах выбора типа оборудования. С одной стороны, высокая скорость осаждения твердой фазы позволяет использовать для разделения суспензий процесс осаждения вместо процесса фильтрования. Первый процесс связан с использованием более дешевого и простого оборудования (отстойники, отстойные центрифуги). Если достаточно полного разделения суспензии не происходит в процессе осаждения, то путем предварительного сгущения суспензии достигается интенсификация последующего процесса фильтрования. После сгущения суспензии могут быть использованы такие типы фильтров, которые неприменимы для разбавленных суспензий (например, барабакный" ленточный вакуум-фильтры). [c.84]