Жидкий воздух кривые испарения

Из всех углеводородных газов наиболее изученным является метан. В технической литературе приведены таблицы удельного объема, энтальпии, энтропии, изобарной и изохорной теплоемкостей газообразного и жидкого метана от кривой насыщения до температуры 1000 К и давления 100 МПа. В атласе КОРА [40] приведены энтальпийные и энтропийные диаграммы как для индивидуальных углеводородов (от метана до пентана включительно), так и для природных смесей (с относительной плотностью по воздуху 0,7 0,8 0,9 и 1,0) при температуре 273-573 К и давлении до 70 МПа. Предлагаемые в этих работах зависимости рассчитаны на основе р, V, Г-данных и известных термодинамических соотношений, связьшающих калорические и термические свойства веществ. В [41] на основании большого объема исследований впервые даны зависимости изменения теплоты испарения углеводородов от удельного объема. Эти па- [c.194]

Из диаграммы рис. 22 также следует, что отрезок Л—Б показывает разность содержаний азота в жидкой и паровой фазах она будет наибольшей, когда в жидкости содержится 30—40% азота и 70—60% кислорода. С повышением давления разность между содержанием азота в жидкости и паре уменьшается, и при критическом давлении она равна нулю, так как в этом случае различие между жидкостью и паром исчезает. Отсюда следует, что процесс разделения воздуха наиболее выгодно вести при возможно более низком давлении, так как в этом случае разность между составами жидкой и паровой фаз будет наибольшей. По этой причине процесс разделения жидких азотокислородных смесей методом ректификации стремятся проводить при невысоком давлении. Из кривых рис. 22 видно, что температура кипения испаряющейся жидкой азотокислородной смеси по мере обогащения жидкости кислородом постепенно повышается. Последняя капля испаряющейся жидкости имеет температуру кипения жидкого кислорода, так как азот из нее уже полностью испарился. Кривые равновесия между жидкой и паровой фазами азотокислородной смеси (рис. 22) одни и те же как для испарения, так и для обратного ему процесса конденсации. [c.93]

Газовая смесь, с которой предстояло провести опыт, вводилась в измерительную часть системы, где по давлению определялось ее количество. Далее отросток 5 охлаждался жидким азотом и смесь вымораживалась в нем ловушка 1 имела при этом комнатную температуру. Как только вся смесь вымораживалась в отростке, азот заливался и в ловушку 1. Затем отросток медленно размораживался и смесь перемораживалась на донышко ловушки. Как только азот выкипает, температура ловушки начинает повышаться за счет тепла окружаюш,его воздуха. Тогда и начинается запись кривых испарения. [c.228]

С момента удаления дюара с жидким воздухом включают секундомер п проводят запись показаний микроманометра. В результате этого получается кривая, характеризующая состав тех газов, которые задержались в ампулке и десорбируются в процессе ее постепенного нагревания. При более или менее значительном количестве таких компонентов происходит их испарение. В тех случаях, когда количество этих газов невелико, основную роль в процессе разделения играют явления десорбции газов с поверхности стекла при повышении температуры. Описанное [c.150]

Процесс испарения жидкого воздуха при 1 ат в замкнутом пространстве представлен на рис. 4-10. Начальное количество Мо молей (обычно Мо=100) с концентрацией жидкости д о = 0,791 (точка А). Концентрация паров азота в равновесном состоянии по равновесной кривой составляет г/о=0,937. По мере испарения жидкого воздуха содержание [c.218]

Ректификация с частичной конденсацией воздуха без предварительного разделения. Для приближения рабочей линии верхней части ВК к кривой равновесия в это место колонны вводится жидкий воздух, получаемый за счет испарения кислорода. Азотная же флегма при этом должна быть получена за счет испарения жидкости промежуточной [c.215]

Находят энтальпию насыщенного пара воздуха при 10 кгс/см . Для этого из точки пересечения пограничной кривой пара и изобары для 10 кгс/(точка А на диаграмме) проводят кривую, параллельную кривым постоянной энтальпии. В данном случае она совпадает с кривой, соответствующей значению энтальпии 72 ккал/кг. Энтальпию жидкого воздуха при 10 кгс/см находят по точке Б, соответствующей пересечению изобары для 10 кгс см с пограничной кривой жидкости она равна 35 ккал/кг. Следовательно, искомая теплота испарения [c.46]

Кинетические кривые испарения ингибитора из полученных таким образом пленок характеризуются экспоненциальной зависимостью, достигающей постоянного значения тем быстрее, чем меньше время сорбции. Данные по десорбции ингибитора для момента времени т= 240 ч, соответствующего выходу кривых испарения на насыщение, приведены на рис. 5.9. Они подтверждают мнение о влиянии пористой структуры пленок на процессы массообмена компонентов в жидкой фазе. С увеличением содержания масла испарение ингибитора ускоряется. За 250 ч пленки теряют менее половины сорбированного ингибитора, причем скорость испарения из пленок на порядок ниже, чем при испарении ИФХАНГАЗа на воздухе. Таким образом, регулируя структуру пластифицированных пленок, можно изменять скорость испарения сорбированного ингибитора. Кинетика сорбции пленками ингибиторов из жидкой фазы определяется массообменом в полимерной матрице пластификатора и ингибитора. Десорбция ингибиторов зави- [c.125]

Принципиально в холодильном цикле ничего не изменится, если ввести, например, такое усложнение в процесс охлаждения воздуха, которое намечено в диаграмме 5 — Г на фиг. 10. Здесь охлаждение воздуха по линии 2—3 соответствует рекуперации холода по линии 9—10. Охлаждение по линии 3—4 предполагается за счет испарения жидкости в испарителе. Линия постоянной энтальпии к = 4 соответствует дросселированию до некоторого промежуточного давления р . При этом промежуточном давлении происходит дальнейшее охлаждение — конденсация воздуха в соответствующем конденсаторе-испарителе по линии 5—6 до предельной кривой жидкости. От точки 6 при энтальпии /д — жидкий воздух дрос- [c.40]

Процесс испарения бинарной проп ан-бутановой смеси, как было указано выше, при отборе паровой фазы из баллона происходит фракционно, т. е. по мере испарения в баллоне постоянно увеличивается доля бутановых фракций. Решающее влияние на испарительную способность баллонов оказывает соотношение количества пропана и буганов в газе. Кроме того, по мере отбора паров из баллона его испарительная способность непрерывно снижается, во-первых, за счет уменьшения моченной поверхности, через которую осуществляется подвод тепла для кипения сжиженных пропан-бутанов, и, во-вторых, за счет падения температурного напора, обусловленного повышением температуры кипения вследствие роста содержания бутанов в жидкой смеси. При оптимальном отборе паров приток тепла из окружающей атмосферы компенсирует затраты тепла на испарение жидкости, и испарительная способность баллона уменьшается медленно, приближенно пропорционально уменьшению смоченной поверхности баллона. Для определения требуемого числа баллонов можно руководствоваться приведенными на рис. 8.1 кривыми непрерывного и оптимального отбора паров в зависимости от температуры наружного воздуха. Этими кривыми и рекомендуется пользоваться при определении числа баллонов для непрерывного отбора паров. Применять эти кривые для определения числа баллонов, необходимых для газоснабжения жилых зданий, трудно, так как потребление газа характеризуется значительной неравномерностью по часам суток, а в ночной период приборы не работают вообще. Проще число баллонов в групповых установках для газоснабжения жилых зданий определять по приводимой формуле, составленной на основании эксплуатационных данных, учитывающих режим потребления газа квартирами N= д 2пдКч QY V), где N — число рабочих баллонов в групповой установке п — число газоснабжаемых квартир д — номинальная тепловая мощность газовых приборов, установленных в одной квартире, кВт /Со — коэффициент одновременности, принимаемый по табл. 3.17 —низшая теплота сгорания газа, кДж V —расчетная испарительная способность по газу одного баллона, м /ч. [c.468]

Из многочисленных возможных вариантов схем с частичной конденсацией воздуха рассмотрим предложенную С. Я. Гершем схему с частичной конденсацией воздуха и промежуточной колонной (фиг. 34). В этой схеме воздух поступает на разделение под одним давлением, равным примерно 4,8—5,0 ата. Часть воздуха конденсируется за счет испарения кислорода в колонне низкого давления, а другая часть воздуха в количестве 0,25 нл /нж п. в. (при вводе в верхнюю колонну газообразного воздуха в количестве Д = 0,26 нл /нж п. в.) поступает в колонну предварительного разделения, причем азотная флегма в этой колонне образуется за счет кипения кубовой жидкости в промежуточной колонне. Жидкий воздух, полученный при испарении кислорода, распределяется на три потока часть жидкого воздуха поступает в колонну предварительного разделения, другая часть — в промежуточную колонну, работающую под давлением 3 ата, а третья часть — в колонну низкого давления. В конденсаторе, установленном над промежуточной колонной, кипит кубовая жидкость, отбираемая из промежуточной колонны и колонны предварительного разделения. Пары обогащенного воздуха из этого конденсатора отводятся в колонну низкого давления. В рассматриваемой схеме рабочие линии для всех частей верхней колонны весьма близко подходят к кривой равновесия (см. фиг. 33). [c.122]

При малых не нарушающих существенно гидродинамич. режим движения парогазовой смеси (напр., при испарении воды в атм. воздух) и подобие граничных условий полей т-р и концентраций, влияние дополнит, аргументов в ур-ниях подобия незначительно и им можно пренебречь, принимая, что Nu = 8Ь. При И. многокомпонентных смесей указанные закономерности сильно усложняются. При этом теплоты И, компонентов смеси и составы жидкой и парогазовой фаз, находящихся между собой в равновесии, различны и зависят от т-ры. При И, бинарной жидкой смеси образующаяся смесь паров относительно богаче более летучим компонентом, исключая только азеотропные смеси, испаряющиеся в точках экстремума (максимума или минимума) кривых состояния как чистая жидкость. [c.276]

Для удовлетворительной работы установки необходимо минимальное давление в баллоне 1,5 кПсм и перепад температур между жидкой фазой и наружным воздухом 10° С, откуда температура жидкой фазы должна быть —40 С. На рис. 1 найдем точку, соответствующую давлению 1,5 кПсм и температуре жидкой фазы —40° С. Эта точка располагается несколько левее кривой испарения пропана значит, пропан пе обеспечит необходимых условий. Требуется добавить легкокипящий (при —40° С) углеводород — этан. Обозначим концентрацию этана в смеси за х , концентрацию пропана — за 1 — [c.27]

На холодном конце регенератора, наоборот, температура обратного потока постоянна, а температура прямого потока изменяется. Обычно повышение температуры прямого потока наблюдается только к концу теплого дутья (рис. 1, г). Такой характер изменения температуру прямого потока объясняется тем, что в начале теплого дутья воздух соприкасается с насадкой, имеющей температуру ниже температуры его конденсации. В результате теплоообмена на поверхности насадки конденсируется небольшая часть воздуха, которая затем испаряется за счет тепла, вносимого прямым потоком. Иногда наблюдается вынос прямым потоком части этой жидкости из регенератора в нижнюю колонну. После окончания испарения жидкого воздуха начинается нагрев насадки на холодном конце регенератора и температура прямого потока постепенно повышается. Температура насадки так же, как и на теплом конце регенератора, изменяется по замкнутой кривой. [c.321]

Конденсация и испарение воздуха. Можно разделить жидкие смеси, используя различие температур кипения входящих в их состав веществ. Примем для упрощения, что воздух состоит только нз двух веществ кислорода и азота. Рассмотрим, что происходит при его конденсации и испарении, воспользовавшись диаграммой температур кипения азотокпслородных смесей под атмосферным давлением (рис. 98). На этой диаграмме кривая с надписью жидкость указывает температуры кипения смесей различного состава, а кривая с надписью газ —температуры конденсации газовых смесей. Например, точка / соответствует составу жидкого воздуха, содержащего 20,9% молярных кислорода. Состав газа, находящегося в равновесии с этой жидкостью, определится, если провести горизонталь из точки 1 до пересечения с кривой газ в точке газ содержит 93,8% азота и только 6,2% —кислорода. Точка 2 на кривой газ указывает температуру конденсации воздуха. Проведя горизонталь из этой точки до пересечения с кривой жидкость в точке 3, находим, что при конденсации воздуха образуется жидкость, содержащая 50,2% кислорода. Таким образом, при испарении жидкого воздуха газ обогащается азотом, так как он легче испаряется, чем кислород. При конденсации воздуха образуется жидкость, обогащенная кислородом, который легче сжижается, чем азот. (Определенные по диаграмме температуры и составы смесей относятся только к начальным моментам кипения жидкости и конденсации газа.) [c.116]

Пример 1. Определим теплоту испарения воздуха при 10 ата. Находим теплосодержание насыщенного пара воздуха при 10 ата. Для этого из точки пересечения пограничной кривой пара и изобары для 10 ата (точка А на диаграмме) проводим кривую, параллельную кривым постоянного теплосодерн а-ния. В данном случае она совпала с кривой, соответствующей теплосодержанию 72 кал1кг. Следовательно, искомое теплосодержание воздуха равно 72 кал/кг. Теплосодержание жидкого воздуха при 10 ата находится по точке Б, соответствующей пересечению изобары для ДО ата и пограничной кривой жидкости. Оно равно 35 кал кг. Следовательно, искомая теплота испарения равна [c.36]

При испарении жидкой смеси наблюдаются обратные закономерности. В газовую фазу вначале переходит преобладающая часть более летучего компонента и лишь в последующих стадиях процесса испарения пары обогащаются компонентом с более высокой температурой кипения, сжижении под атмосферным давлением воздуха, содерл-сащего 21% Ог, в первых каплях конденсата находится около 45% Ог, в последних — лишь 7% Ог. Во всех процессах сжижения воздуха образующаяся жидкость более богата кислородом, чем исходная смесь. Равновесный состав пара и жидкости для смеси кислорода и азота, кипящей под давлением 1 ата, представлен на рис. 157 (кривая Балье). для смеси, кипящей под разными давлениями, — на рис. 158 (кривые Доджа и Донбара), [c.404]