Течение противотоком

Несмотря на это, предположение о существовании обратно направленного течения противотока, вызванного давлением в головке, оказывается весьма полезным для анализа зависимости производительности шприцмашины от давления в головке и от геометрических размеров червяка. При этом следует остерегаться ошибочных выводов о действительном направлении линий тока в канале червяка, которые могли бы явиться результатом упрощенного понимания очень распространенного графического изображения эпюры проекций действительных скоростей потока накось 2. Для того чтобы получить правильное представление о действительном течении жидкости в канале червяка, необходимо одновременно с продольным течением рассматривать поперечное течение, которое возникает в результате существования нормаль- [c.199]

Следует также отметить, что если в шприцмашине существует расход утечек конечной величины, то даже при полностью перекрытом выходе из головки коэффициент а не равен единице. В этом случае расход противотока равняется разности между расходом вынужденного течения и расходом утечки. Поэтому а— отношение расхода течения противотока к расходу вынужденного течения—несколько меньше единицы. [c.218]

У теплообменников с Комбинированным течением обеих жидкостей расчет средней разности температур является очень сложным. Поэтому можно для обычно встречающихся в практике случаев определять среднюю разность температур при помощи поправочного коэффициента к среднелогарифмической разности температур, подсчитанной для чистого противотока. [c.19]

Необходимо отметить, что продольное перемешивание резко усиливается при переходе от лабораторных моделей к промышленным аппаратам, обусловливая значительное расхождение их рабочих характеристик. Как правило, лабораторные аппараты намного эффективнее промышленных (если при проектировании последних пренебрегают отклонением режима течения взаимодействующих потоков от идеального противотока). [c.8]

Уравнения (1.51)—(1.54) применимы в случае, когда рядом с пленкой движется газ и скорость газа сравнительно невысока (до 3 м/с). При более высоких скоростях в случае противотока газ тормозит стекание пленки, что приводит к увеличению ее толщины и уменьшению скорости течения. При прямотоке скорость течения пленки увеличивается, а толщина уменьшается [3]. [c.18]

Для вычисления средней величины движущей силы ее выражают через начальные (на входе в аппарат) и конечные (на выходе из аппарата) концентрации. При этом получаются различные выражения для прямотока, противотока и перекрестного течения газа и жидкости [109, 185, 194]. Для аппаратов полного смешения средняя движущая сила АС(.р равна конечной АС на выходе из аппарата. Применительно к пенным аппаратам, с точки зрения интенсификации процесса, важно, что [c.10]

Многоходовое течение в теплообменниках типа Е с последовательным включением отсеков и с двумя или любым четным числом ходов внутри труб. Если интервал температур очень велик, например если (7 2)о>(7 1)о. то однокорпусный вариант с 2N ходами труб окажется неприемлемым (Р>Ртах. рис. 4—8.). В этих случаях (если противоток исключен по каким-либо иным соображениям) часто прибегают к вариантам, в которых отдельные корпуса или отсеки теплообменника включаются последовательно по обоим теплоносителям. Если используются М идентичных аппаратов типа ТЕМА Е, включенных последовательно, то поправочный коэффициент Р (или ЫТи может быть рассчитан с помощью уравнения (6), если согласно [45] выразить параметр Р в виде [c.46]

На рис. 2 показан участок испарителя, нагреваемый по схеме противотока средой, отделенной от испаряющейся жидкости стенкой. Греющий поток — опускной, испаряющийся — подъемный. Предполагается, что режим течения на стороне испарения — кольцевой и испаряющаяся жидкость сосредоточена у стенки в виде тонкой пленки. [c.421]

П. 22—25. Тц-, Т о, Тц, Т( — входные и выходные температуры со стороны кожуха и труб соответственно, К. Предполагается, что конечные значения этих температур известны. Часто бывает полезным провести предварительную оценку возможного пересечения температур, которая поможет конструктору выбрать соответствующую схему течения потока (противоток, последовательное подключения кожухов и т. д.). [c.38]

Противоток с неравномерным распределением потока. В градирнях как с естественной тягой, так и с искусственной при противотоке направление потока воздуха изменяется при течении в насадке. Поэтому следует ожидать, что течение в насадке будет значительно отклоняться от равномерного. Для градирни с естественной тягой, рассчитанной в предположении равномерного распределения параметров по сечению, в [8] приводятся данные по измерениям скорости воздуха под насадкой, которая изменялась от 0,5 м/с на оси до 1,2 м/с вблизи стенки. Измеренная температура влажного термометра над насадкой изменялась от 36,7 С на оси до 35,1 С на стенке. Такие измерения трудно выполнить, и при этом неизбежны ошибки. Тем не менее почти нет сомнений в том, что значительная неравномерность параметров может существовать даже при отсутствии влияния ветра. В градирнях с нагнетательной тягой вентилятор, ло-видимому, увеличивает неравномерность параметров под насадкой, тогда как в градирнях с вытяжной тягой вентилятор откачивает больше воздух с периферийных зон. Однако градирни могут быть достаточно надежно рассчитаны на одномерной основе прн условии, что приняты меры для корректного описания опытных данных, полученных для градирни аналогичной конструкции [9]. [c.128]

Внутренние элементы сердечника рекуператора показаны на рис. 7. Воздух под высоким давлением входит в круговые патрубки и течет по каналам сердечника с малым проходным сечением. Отработанные газы из турбины выходят в противотоке через более крупные каналы матрицы сердечника. Высокоэффективные плоские ребра используются в случае течения потока как газа, так и воздуха. Элемент сборки, образованный при пайке и обозначенный схематично на рис, 7, показан более подробно на рис. 8. Два и-образных кольца привариваются по краям к трубным доскам и образуют замкнутую газовую полость вокруг газовых патрубков, как показано на рис. 8. Газовые и воздушные полости изготавливаются с помощью сварки после спаивания подсборки. Сердечник на рис. 6 делается укладкой в стойку законченных подсборок, показанных на рис. 9. Дополнительное сваривание по краям периферии отверстий воздушных патрубков производится во время укладывания элементов сборок. Весь рекуператор, состоя- [c.304]

Требуемое количество перекачиваемой воды может быть уменьшено, а охладительный эффект на единицу площади основания градирни увеличен, если в вытяжной башне разместить горизонтальные щиты, умень шающие среднюю скорость падения капель воды и увеличивающие тем самым время, в течение которого капля при падении ее через башню находится в потоке охлаждающего воздуха. Еще одно преимущество щитов заключается в том, что они дают возможность организовать противоток п, следовательно, получить более низкую температуру воды иа выходе. Осуществление противотока реализуется с помощью использования разбрызгивателей воды низкого давления, размещаемых в верхней части башни, и с помощью упомянутых уже горизонтальных щитов кроме того, конструкция стен башни должна быть такой, чтобы воздух входил в башню горизонтально, а выходил из нее вертикально (рис. 15.2). Положительной особенностью такого устройства является то, что Воздух направленное вертикально вверх движение воздуха также уменьшает скорость падения капель воды и тем самым увеличивает площадь эффективной поверхности теплообмена прн любой скорости воды. В градирнях этого типа поверхности, находящиеся внутри башни, называются заполнением, или насадкой, и располагаются ступенчато, так что капля воды может пролететь вниз только на незначительное расстояние, после чего она снова ударяется о поверхность насадки. На рис. 15.3 показано несколько типичных решеток (щитов), сделанных из брусков секвойи и прикрепленных на гвоздях к балкам сечением 25,4 X 50,8 мм. [c.292]

На рис. 2.1 представлен разрез цилиндрического канала вихревой трубы с размещением потоков, получаемых при двухсопловом закручивающем устройстве, на основе вышеизложенной физической модели течения, формирования и взаимодействия основного потока и противотока [3]. [c.37]

С позиций струйного течения газовых потоков это объясняется тем, что при измерении давления можно попасть в струю основного потока или противотока, уровень давления в которых различен, и тем значительней, чем ближе точка замера к периферии цилиндрического канала вихревой трубы. [c.53]

Струйное течение основного потока и противотока является устойчивым к вносимым возмущениям в виде спрямляющих устройств и способны к частичному самовосстановлению винтовой формы движения после возмущений. [c.64]

Наличие отрицательных градиентов статического давления в диафрагменном канале, вероятно, является следствием волновых движений в струях противотока. Это явление, а также существование отрицательного ДР указывает на возможность образования обратного течения газа в диафрагменном канале и сопловом сечении, которое экспериментально обнаружено автором [14]. [c.74]

В 1.1.2 анализируются варианты схем движения теплопосителей. Основные типы рассматриваемых течений противоток, параллельное однонаправленное течение, перекрестный ток и т. д. [c.7]

На рис. 2 показано изменение температуры в котле с однонаправленным движением теплоносителей. Первый поток — это вода и водяной пар. Вода поступает недогретой до температуры насыщения, водяной пар выходит перегретым. Второй поток соответствует газообразным продуктам сгорания. Следует заметить, что в реальных котлах схема движения теплоносителей является комбинированной и включает однонаправленное течение, противоток и перекрестный ток. [c.10]

Смеситель с переменной глубиной канала [ в простейшем случае меняющейся по закону Н = Но( —сх) характеризуется значительным усложнением механизма течения смеси. Так, при кь1Но>2 в канале возникает обратное течение ((противоток) с нарушением ламннарности потоков. [c.136]

Вестхавер [27] показал, что имеется хорошее соответствие между фактически наблюдаемыми составами в верху колонны и в кубе и величинами, вычисленными по уравнению, выведенному из рассмотрения диффузии и течения противотоков жидкости и пара. Кун [179, 25], исходя из тех же предпосылок, независимо пришел к таким же результатам. Он распространил эти рассуждения на периодическую ректификацию для того, чтобы иметь возможность предсказать ее ход [180, 26]. Уравнение Вестхавера применимо лишь для пустой трубки, в которой жидкая флегма присутствует в виде пленки на стенках, а пар —в виде сплошного столба. Распространение этого уравнения на обычные насадочные колонны требует введения произвольных констант. [c.68]

Рассмотрим вкратце направленное вперед поступательное течение, переносящее материал. Оно постоянно поддерживается юступающим в загрузочное отверстие материалом, причем количество поступающего и выходящего материала одинаково. Встречное течение противотока питается материалом, собирающимся в камере у конца червяка. Распространяясь по длине червяка, оно ослабевает поскольку вследствие этого течения материал не попадает через выходное отверстие в форму, а вследствие условия неразрывности материал не может исчезать, то возникает вопрос где конец этого обратного течения [c.319]

Отмеченное выше другое преимущество ПНК — возможность ор — гани ации высокоплотного жидкостного орошения — исключительно важно для эксплуатации высокопроизводительных установок вакуум — ной или глубоко вакуумной перегонки мазута, оборудованных колонной большого диаметра. Для сравнения сопоставим потребное количество жидкостного орошения примени — тельно к вакуумным колоннам про — тивоточного и перекрестноточного типов диаметром 8 м (площадью сечения 50 м ). При противотоке для обес течения даже пониженной плот — ностч орошения 20 м /м ч требуется на орошение колонны 50x20=1000 м /ч жидкости, что техр[ически не просто осуществить. При этом весьма сложной проблемой становится организация равномерного распределения такого количества орошения по сочению колонны. [c.197]

Непрерывные процессы. Раздолопие посредством адсорбции с неподвижным адсорбентом имеет споцыфичсскио недостатки. В частности, н течение цикла изменяется состав получаемого продукта, что приводит к необходимости надлежащего отбора фракций и их разделения. Возникают также трудности в привязке циклического процесса адсорбции с неподвижным адсорбентом к непрерывным процессам, например к перегонке. Более того, полностью непрерывные процессы с противотоком обладают преимуществами в том отношении, что они допускают большие выходы и более высокую чистоту продукта, применение орошения, меньшие затраты адсорбента и постепенное обновлен не адсорбента с целью поддержания постоянной адсорбционной активчострг. [c.164]

Промывка микрошарикового катализатора. Цель исследования — уточ-попие расхода воды для индивидуальной промывки образцов и при промывке по нриицину противотока, а так ке определение влияния качества воды па свойства готового катализатора. Оказалось, что при индивидуальной промывке катализатора при подаче воды порядка 3 объемов иа 1 объем мокрого катализатора в 1 ч процесс продолжается 25—30 ч расход воды составляет 0,8—1,0 м /кг готового катализатора. При осуществлении противоточной промывки вода подается в каждую емкость в течение 5--8 ч, т. е. расход воды на промывку при установившемся противотоке составляет 0,2—0,3 м /кг готового катализатора. [c.212]

Шарики катализатора находятся в чанах в неподвижном состоянии. В каждый из них в определенном порядке вводят растворы. Все чаны соединены последовательно в единую круговую батарею из 18 аппаратов, по которой в одном направлении движутся растворы, а одновременно в противоположном направлении происходит изменение стадии обработки катализатора от начала до конца всех операций. В основе системы обработки лежит цикл, т. е. время, в течение которого в каждом чане совершается определенная операция. Длительность цикла устанавливается технологической картой данного производства и не может изменяться без соответствующей перестройки всего режима обработки. Практически продолжительность циклов устанавливают от 3 до 6 ч. Если продолжительность цикла принята 4 ч, то через каждые 4 ч, или 6 раз в сутки (а при 6-часовом цикле 4 раза в сутки), все операции в технологической цепочке промывочных чанов смещаются на одну первый чан заполняют только что сформованными шариками, в следующих трех протекает процесс термообработки, в других пяти происходит процесс активации, а в шести остальных чанах осуществляется промывка шариков умягченной водой. Все три стадии мокрой обработки осуществляют по принципу противотока свежие растворы встречаются с шариками в промывочных чанах, стоящих на последних ступенях процессов. Из 16-го чана выгружают окончательно обработанные и промытые шарики, 17-й заливают формовочной водой для гфиема в него свеже-сформованного катализатора. После выгрузки шариков из 18-го чана воду сливают в узел регенерации чан остывает, промывается и проверяется. [c.85]

B. Противоток. В противоточг10м теплообменнике два теплоносителя движутся параллельно друг другу, но в противоположных направлениях. Этот тип течения схематически нредстгвлен на рис. 1, где изображена одиночная труба относительно малого диаметра, расположенная коаксиально внутри трубы большого диаметра. Один [c.7]

Е. Перекрестный ток с противотоком. В некоторых случаях конфигураиля течения теплоносителей в реальных теплообменниках приблизительно соответствует идеализированным схемам, приведенным на рис. 4. Эти схемы классифицируются как перекрестный ток с противотоком. [c.8]

Теплообменники со смешанным течением теплоносителей (перекрестный ток с противотоком) можно рассматривать как компромиссный вариант между требованием высокой эффективности агшарата н простотой конструкции. Чем больше число ходов в таком теплообменнике, тем ближе он по экономичности к нротивоточному варианту. [c.8]

Показатели всех остальных течений будут лежать где-то между чистым противотоком и чисто однонаправленным течением. Однако, прежде чем дискредитировать однонаправленное течение как нежелательное, сделаем следующие замечания [c.44]

В отлах однонаправлешюе течение дает наиболее высокое значение АТ на входе потоков, тем самым обеспечивается раннее начало пузырькового кипения, чего нельзя сделать при противотоке, [c.44]

Рис. 4. Графический метод решения уравнений для истинного объемного газосодержания при вертикальном течении, использующий одномерную модель потока дрейфа для анализа однонаправленного движения в направлении (и), в направлении, противоположном направлению и (б) противотока с дискретной фазой, текущей в направлепии (в) и направлении, противоположном направлению и (г)

Поправочный коэффициент Е, необходимый для учета конкретной схемы течения теплоносителей вида организации потока, определен также в разд. 1.5, т. 1. Для чистого противотока и при наличии конденсации в одном из теплоносителей f=--l. Во всех других случаях / <1. Но при выборе конструкции теплообменника следует стремиться к тому, чтобы значенне Г было больше 0,75—0,8, так как в противном случае теплообменный аппарат может оказаться недостаточно эффективным. Если значения Р получаются слишком низкими, для обеспечения оптимальных характеристик в зависимости от конкретной ситуации необходимо либо увеличить число секций при последовательном соединении, либо изменить тин иучка труб, либо перейти на чистый противоток. [c.39]

Другой основой для классификации служит направление потока воды относительно воздуха, как и в теплообменниках. Вода всегда стекает через насадку вниз, по направлению потока воздуха может течь вверх (противоток) или в горизонтальной плоскости (перекрестный ток). Из очевидных соображений следует, что поток воздуха никогда ие бьшает направлен вниз, так что гютребность в расчетах параллельных потоков не возникает. Однако смешанное нанраиленне потоков является достаточно распространенным, поскольку поток воздуха при течении через насадки изменяет свое направление от горизонтального до верт нкального. [c.121]

Пример 10.2. Небольшая газотурбинная установка с воздушным 1юто-ком 1,0 фунт сек кг сек), выходящим из компрессора с температурой 450 F (232° С) при давлении 80 фунт дюйм (5,6 атм). Рекуператор рассчитывается на к. п. д. 75%, для нагрева используются выхлопные газы, выходящие из турбины при температуре 1250° F (677° С) и давлении 16 фунт дюйм (1,12 атм). Технологические возможности позволяют изготовить паяную матрицу из нержавеющей стали толщиной 0,13 мм, подобную изображенной на рис. 1.21. Каналы для прохода воздуха на стороне высокого давления будут иметь сечение в форме равностороннего треугольника со стороной 0,22 мм, а каналы на стороне низкого давления будут иметь ту же ширину, но высота их будет в 2 раза больше. Принимая приближенно двухходовую перекрестноточную схему течения за противоток (как на рис. 1.20) с двумя ходами на стороне высокого давления, определим длину, ширину и высоту поверхности теплообмена. Определим также ее вес и объем. [c.194]

Стенание тонкой пленки жидкости в пленочных абсорберах происходит при непрерывном воздействии газового потока. При этом возможен противоток газа и жидкости, нисходящий и восходящий прямоток. Для каждого случая следует находить по литературным данным уравнения для расчета коэффициентов тепло- и массоотдачи. При этом следует помнить, что при течении пленок жидкостей возможны два гидродинамических режима ламинарный (при Непл < 1600) и турбулентный (при Непл > 1600). Для каждого из этих режимов существуют свои уравнения для расчета как средней толщины пленки, так и коэффициентов теплоотдачи. Примерную схему расчета пленочных абсорберов можно представить следующим образом. [c.345]

Вследствие действия осевого градиента давления из периферийных слоев исходной расширяющейся струи формируется струя противотока или охлажденного потока. Эта струя располагается в межструйном пространстве основной струи. По мере движения струи противотока к сопловому сечению закручивающего устройства увеличивается ее масса. Величина массы этой струи зависит от режима работы вихревой трубы. Струя противотока, двигаясь в межструйном пространстве, размещается от осевой до периферийной области (до подложки), имея высоту, увеличивающуюся по мере ее движения к сопловому сечению. Шаг струи противотока близок к шагу струи основного потока, но они сдвинуты относительно друг друга, и течение струй происходит симметрично. Направление вращения струи такое же, как и у основной струи. [c.36]

Газ противотока течет в межструйном пространстве основного потока. Противоток имеет также струйный характер течения и при своем движении занимает межвинтовое пространство от оси до периферии канала вихревой трубы. Градиент статических давлений, обусловленный струйным характером течения газовых потоков, на порядок превосходит средний градиент давления по вихревой трубе. Поэтому струи основного потока определяют его винтовую структуру, а также течение газа противотока в межструйном пространстве. [c.76]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология