Коэффициент газопроводов

При расчете производительность факельных газопроводов от отдельного объекта до общего факельного газопровода (коллектора) принимают равной максимальному, аварийному сбросу объекта. Производительность общего факельного газопровода принимают равной аварийному сбросу из того объекта, на котором этот сброс окажется максимальным, с коэффициентом /С=1,1 —1,2, зависящим от величины сброса газов, числа подключенных объектов и количества постоянных отдувок. [c.185]

Из табл. 44, где приведены приближенные значения пропускной способности трубопровода (тыс. м сут), определяют ориентировочное значение диаметра газопровода СО2. При р=рор, t=tm n находится теплоемкость при постоянном давлении. Далее вычисляют Гер по формуле (10). Для значений Гер и рер определяют коэффициент гидравлического сопротивления X (через вязкость и скорость) и коэффициент сжимаемости 2ор. После этого уточняют диаметр газопровода по формуле (8). [c.179]

Общий коэффициент теплопередачи зависит от состояния грунта, глубины заложения газопровода, типа и состояния изоляции. Тепловые потери в зависимости от сезонов года изменяются циклически, хотя температура грунта на обычной глубине заложения трубопроводов изменяется в пределах 2—10° С. Значение коэффициента теплопередачи зависит от многих причин. На практике было установлено, что к близко к единице, но во многих случаях оно менее 0,25. Определить к более точно можно, только оценив тепловые потери через следующие сопротивления потоку тепла пленка потока, термическое сопротивление па границе поток—стенка , металлическая стенка, термическое сопротивление изоляции и грунта. Все эти сопротивления моншо охарактеризовать с помощью теплопроводности. Коэффициент теплопроводности Х для песка составляет 0,45, хотя для большинства горных пород он больше не менее, чем в четыре раза. Конечно, ничто не может быть лучше экспериментальных данных, однако для расчетов можно принимать к, равным 1,7 для заглубленных газопроводов. [c.169]

Выделение газа из газопровода оказывает определенное влияние на почву и на растительность, находящуюся на ее поверхности, что сопровождается некоторым изменением их окраски. Кроме того, поступление газа в воздух изменяет коэффициент его преломления. Поэтому путем соответствующих наблюдений, особенно с применением оптических приборов, можно заметить с самолета и небольшие [c.206]

В первом случае вся система магистрального газоснабжения большую часть времени будет работать с заниженным коэффициентом использования мощности установок и пропускной способности газопровода. Во втором случае система магистрального газопровода может иметь значительно меньшую мощность, соответствующую средней потребности в газе, но нужно иметь достаточно большие хранилища газа. Сравнение этих двух схем газоснабжения путем экономических расчетов показывает, что для крупных городов вторая схема с применением газохранилищ более выгодна. Следует иметь в виду, что и при газопроводе, обеспечивающем максимальную сезонную потребность в газе, определенный запас газа все равно необходим. [c.207]

На отечественных газовых компрессорах магистральных газопроводов, работающих при низких отношениях давлений, надежно работают сальники с уплотняющими элементами из капрона (рис. VII.113, вариант VI). В каждой камере находятся по два кольца с браслетными пружинами, первое из которых состоит нз двух и второе из четырех частей. Кольца устанавливаются с осевым зазором, который выбирают, учитывая, что коэффициент теплового расширения у капрона намного выше, чем у металлов. Положительные особенности сальника — простота, надежность и повышенная плотность. Износ поверхности штока меньше, чем при металлических уплотняющих кольцах. Такие сальники могут применяться лишь при температурах нагнетания до 100° С. Для более высоких температур уплотняющие элементы должны быть изготовлены из композиций на основе фторопласта-4 (стр. 647). [c.417]

Указанные нормы относятся к газопроводам условным проходом до 250 мм включительно. При испытании газопроводов условным диаметром более 250 мм нормы падения давления в них определяются умножением приведенных величин на поправочный коэффициент, определяемый по формуле [c.408]

Задачей вентиляционного расчета является подбор [с помощью (8.4)] таких размеров газопровода (площади сечений , и коэффициентов ,), при которых обеспечивается необходимое гидравлическое сопротивление по (8.6). При подборе необходимого гидравлического сопротивления нужно рассчитать коэффициенты сопротивления и сечения для всех участков сложной разветвленной вентиляционной цепи гидрогенератора, размеры которой не всегда известны. [c.243]

С целью упрощения задачи можно разбить газопровод на четыре основных последовательно включенных части, коэффициенты сопротивления которых имеют определенные значения, не зависящие от типа и мощности машины. Эти части наиболее удобно выбрать следующим образом с — радиальные каналы в сердечнике статора, включающие Пс участков с падением напора п — радиальные каналы в ободе ротора и каналы между полюсами, включающие Лц участков с падением напора Яп к — каналы в конструктивных частях машины (а также в фундаменте), по которым газ перемещается от активных частей к газоохладителям и обратно, включающие участков с падением напора Як о — каналы в газоохладителях, в которых происходит падение напора Но- [c.243]

Сопротивления г , г ., 2к удобно выразить через площади сечений наиболее узких участков на каждой нз этих частей газопровода [соответственно За, 5с и 5к (м )] И эквивалентные коэффициенты сопротивле-ния частей газопровода ( п, и [c.244]

Рис. 2. Зависимость коэффициента вертикального давления грунта Ка от глубины засыпки к для средних суглинков на участке газопровода Дашава — Минск

Полученные экспериментальные данные и найденные на их основе коэффициенты диффузии водорода свидетельствуют о том, что при незначительной его генерации в области регламентированных значений потенциалов катодной защиты в реальных приэлектродных электролитах водород, который может быть определен современными экспериментальными метода.ми, способен проникать на глубину не более 0,4 мм. Количество водорода, прошедшего через исследованные образцы, определенное по закону Фарадея для полученных потоков водорода в области потенциалов катодной защиты (10- моль/см ), показывает, что оно на два порядка ниже, чем в электролитах, вызывающих растрескивание магистральных газопроводов. Например, для сероводородсодержащих сред это количество, согласно [57], составляет 10-" моль/см2. [c.45]

Для построения статистической модели была проведена оценка вклада различных факторов на время до разрушения магистральных газопроводов. В качестве рабочего инструмента была выбрана процедура множественной регрессии, позволяющая получать модель в виде линейной комбинации воздействующих факторов. Исследования проводились с доверительной вероятностью 95 %. В качестве независимых переменных использовались величины толщин стенок труб, температур, расстояний до компрессорной станции, давлений, а также их модифицированные значения (обратная температура, обратное расстояние, отношение действующего напряжения к пределу текучести стали и др.). Расчеты проводились как с использованием константы, так и без нее. Всего было рассмотрено 48 вариантов модели. Из них была выбрана одна, имеющая наиболее высокий коэффициент детерминации. В табл. 1.6 приведены результаты расчета этой модели. Переменные имеют следующие обозначения толщина стенки трубы (мм) - Н, давление (МПа) - Р, температура (°С) - Т, величина, обратная расстоянию до компрессорной (100/км) - ЬО, время до разрушения (лет) -1. [c.56]

Таким образом, для прогнозирования КР магистральных газопроводов I группы можег быть использована линейная модель, использующая в качестве параметра толщину стенки трубы. Окончательный вид модели был получен с помощью процедуры пошаговой множественной линейной регрессии с отбрасыванием незначащих коэффициентов регрессии на уровне Р-отношения (дисперсионного отношения Фишера), равного 4,0. При этом были использованы модели как с константой (тип 2), так и без нее (тип 1). Результаты расчета приведены в табл. 1.8 и 1.9. [c.60]

АОК) 9. Из КОЛОНКИ 4 отбензиненный газ после регенерации холода отводится в магистральный газопровод для подачи потребителю в качестве топлива, а насыщенный абсорбент поступает также в колонку 9. Нижний продукт подается в десорбер //, где происходит разделение на ШФЛУ и тощий абсорбент. Коэффициент извлечения Сз-Ьв на установках НТА согласно проекту составляет 94,7 7о. [c.29]

Для выяснения причин изменения качества поступающего на завод сырья были проведены промысловые исследования режимов работы первоочередного участка газопровода (диаметром 1020 мм, длиной 36 км), по которому осуществлялся бескомпрессорный транспорт нефтяного газа первой ступени сепарации с Самотлорского месторождения на Нижневартовской ГПЗ. Газопровод проложен в основном по поверхности земли с обваловкой торфом на высоту 0,8 м над верхней образующей отрубы. Давление в начале газопровода составляло 0,5—0,6 МПа. Начальная температура газа 35—38 °С. В результате исследований установлено, что за счет теплообмена с окружающей средой температура газа близка к температуре грунта. При указанных режимах работы газопровода образования кристаллогидратов не наблюдалось. Падение температуры в газопроводе при незначительном изменении давления приводит к интенсивному выпаданию конденсата. Выпадающий конденсат увеличивает гидравлические сопротивления. Именно поэтому на начальном участке газопровода коэффициент гидравлических сопротивлений в 2,5 раза больше, чем на остальных участках. [c.30]

Для расчета систем газоснабжения сжиженными углеводородными газами, в особенности от установок с естественным испарением, не все вышеперечисленные способы пригодны или применение их имеет некоторую специфику. Например, вести расчет газопроводов можно по количеству установленных приборов и соответственно с применением коэффициентов одновременности их работы или по нормам расхода газа проживающими с применением коэффициентов неравномерности потребления газа. СНиП допускают оба способа. Защитники первого способа считают, что потребляют газ приборы, а не люди и, следовательно, расход нужно определять по производительности приборов. Сторонники второго способа утверждают, что расходуют газ (через приборы) люди, проживающие в домах, по собственному усмотрению, а не по желанию приборов. [c.185]

С —линейный коэффициент теплопередачи от газа к окружающей газопровод среде, [c.52]

Интегрирование этого уравнения при постоянном значении Т и среднем значении коэффициента сжимаемости г приводит к выражению, связывающему основные характеристики магистрального газопровода [c.74]

Таким образом, несмотря на изменение средней скорости течения газа и его удельного веса, величина коэффициента потерь напора по длине X вдоль газопровода не меняется. [c.829]

В результате расчета дефектных участков газопроводов с вмятинами по разработанной методике установлено, что средний коэффициент запаса по времени эксплуатации относительно требований действующих НТД равен 1,49, для участков газопровода с гофрами - 3,54, т.е. чем опаснее дефект, тем [c.20]

Разработана расчетная методика оценки потенциальной опасности дефектных участков газопроводов с вмятинами и гофрами, позволяющая определить с заданным коэффициентом запаса по долговечности остаточный ресурс участков газопроводов с дефектами формы труб, обосновать сроки проведения ремонта и повысить безопасность эксплуатации газопроводов. [c.22]

Предлагаемая ниже методика расчета позволяет получить ориентировочные значения параметров процесса, которые затем должны быть уточнены при наладке и эксплуатации установок. Расчет состоит из следующих стадий определение состава продуктов сгорания, коэффициента избытка воздуха и температуры горения, времени пребывания и размеров топочного устройства подбор типоразмеров горелочных устройств расчет газопроводов, воздуховодов, дымоходов, подбор газооборудования и тягодутьевых устройств. [c.416]

Несколько более экономичным является регулирование производительности компрессора путем частичного перекрывания (дросселирования) всасывающего газопровода. При этом вследствие роста гидравлического сопротивления давление всасывания падает до р[, но сохраняется давление нагнетания р (рис. 1П-6, а). Массовая производительность компрессора будет уменьшаться соответственно падению давления Рх (возрастанию удельного объема газа) и объемного коэффициента полезного действия (из-за роста степени сжатия р /рх). Разумеется, в результате роста отношения р р[ будет увеличиваться расход энергии на сжатие I кг газа. В случае многоступенчатого сжатия давления газа между ступенями уменьшатся, но останется неизменным давление в последней ступени, так как оно зависит от давления в нагнетательном газопроводе. При этом степень сжатия останется та же, что и прн нормальном режиме, во всех ступенях, кроме последней, где она возрастет примерно обратно пропорционально уменьшению производительности. В связи с этим диапазон регулирования, как и в предыдущем случае, ограничивается предельно допустимой температурой сжатого газа. Необходимо помнить, что рассматриваемый способ регулирования сопряжен с образованием вакуума иа всасывающей стороне компрессора и, следовательно, с возможностью подсоса атмосферного воздуха, опасного в случае сжатия газов, образующих взрывчатые смеси с кислородом воздуха. [c.146]

Указанные значения падения давления относятся к газопрочо-дам с внутренним диаметром до 250 мм включительно. При испы-нии газопроводов диаметром более 250 мм падение давления определяют умножением приведенных выше значений на поправочный коэффициент к, подсчитываемый по формуле [c.85]

Для отопления больших котлов СНГ используют редко, в основном в тех случаях, когда трубопровод, по которому они перекачиваются, находится в непосредственной близости от электростанции. Например, на одной из электростанций Великобритании СНГ перекачивают из хранилищной емкости в обогреваемый паром испаритель (эффективнее повышать давление жидкости, чем паровой фазы) и по питающему газопроводу подают в горелки, установленные под углом в топочных камерах, предназначенных для сжигания угля. Расчетные к. п. д. генерации при одинаковой электрической мощности станций, работающих на угле и СНГ, равны соответственно 25 и 29%. Однако эта электростанция довольно старая и эксплуатируется в режиме относительно низкого коэффициента нагрузки. [c.330]

Величина коэффициента а определялась фрактографически как отношение пути, пройденного трещиной на II стадии развития растрескивания, к толщине трубы. Его значения находились в пределах 0,5-1,0, среднее значение этого коэффициента равнялось 0,7, что соответствовало данным зарубежных исследований. В связи с этим при прогнозировании надежности определенных участков газопроводов его значение может быть принято равным 0,7. [c.53]

Таблица 1-1. Коэффициенты негерметичностй оборудования и газопроводов, допускаемые по нормативным документам (Правила устройства и безопасности эксплуатации [в, 4, 5], Указания о порядке проведения пневматических испытаний на плотность [5] СНиП [7, ]

Надежность, как известно, комплексное свойство и вместе с тем собирательное понятие, отражающее качество работы отдельных элементов и системы в целом, и оно может характеризоваться многими показателями, зависящимикакотобъекта, так и целей исследования. Однако имеется один принципиальный момент, связанный с количественной оценкой системной надежности ТПС, - это малая информативность и неработоспособность во многих случаях обобщенных показателей надежности. Такие показатели, как коэффициент готовности системы , средняя суммарная продолжительность безотказной работы за расчетный период , пропускная способность и т.п., необходимы и полезны, когда речь идет об одноцелевых системах, транспортирующих среду в заданный район (типа магистральных нефте- и газопроводов). Но они становятся бесполезными для ТПС, имеющих множество относительно равнозначных потребителей, рассредоточенных по всем ее узлам, поскольку не могут охарактеризовать надежность снабжения каждого из них. Такие ТПС необходимо рассматривать уже как объекты не с единичными (скалярными) показателями, а как системы с векторной надежностью , отражающей требования именно множества потребителей. [c.220]

Приведем пример использования поправки 3 ns для определения приведенной нтальпии продуктов сгорания при а=1 и ft=1000° для сильно забалластированного йзогом природного газа (N2=30,2%) из газопровода Первомайск — Сторожовка [Л. 7]. По обобщенным расчетным коэффициентам из приложения IV находим [c.62]

При установке горелок на фронтовой стенке топки котла предпочтительнее применять инжекционные горелки среднего давления, чем горелки низкого давления с принудительной подачей воздуха, так как переоборудование котлов и их обслуживание в этом случае значительно проще, а автоматическое поддержание практически постоянного коэффициента первичного воздуха в газовоздушной смеси, выходящей из устья горелок, создает предпосылку для более полного сжига ния газа. Стоимость газооборудования котельной снижается за счет уменьшения диаметров газопроводов, отсутствия дутьевых вентиляторов и воздухопроводов, блокирующих устройств для газа и воздуха и т. д. Однако при подключении котельной к газопроводам низкого давления или размещении котельной под жилыми, общественными или коммунальными потребителями приходится использовать горелки низкого давления с принудительной подачей воздуха. [c.84]

Если сопротивление на участке газопровода от регулятора давления до камеры смешения горелки незначительно (ААг.ря => 0), всякое конечное значение разности (Ар — ]ц) при снижении нагрузки горелки вызовет значительное изменение коэффициента избытка воздуха. Допустим, что горелка рассчитана для случая АЛг. р = 50 н/ж , Лр р = Ат.р = 0. Вполне возможные колебания давления газа за регулятором в пределах только 5 н м ( 0,5 мм вод. ст.) при снижении нагрузки горелки до 50% от [c.269]

Определяя коэффициент гидравлического трения X но формуле А. Д. Альтшуля, получают рекомендуемую строительными нормами и правилами формулу для расчета длинных газопроводов, работающих при малых относительных неренадах давлений [c.828]

Для инте эирования уравнения (3.75) нужно знать характер изменения скорости, удельного веса и коэффициента потерь напора по длине X вдоль газопровода, т.е. [c.829]

Из выражения (III.5) следует, что объемный коэффициент полезного действия одноступенчатого компрессора "ко падает с увеличением степени сжатия газа рг ру и относительного объема вредного пространства бд. Легко видеть, что при некоторых значениях и р 1р. величина может обратиться в нуль, т. е. весь ход всасывания будет потрачен на расширение объема сжатого газа, вмещаемого вредным пространством поступление свежих порций газа в цилиндр и подача сжатого газа в нагнетательный газопровод прекратятся (кривые сжатия газа и расширения остатка на рис. П1-3 совпадут). Полагая К = 0. можно при заданных значениях определить теоретически достижимые предельные степени сжатия газа (Р2/Я1)прсд- Так, при — 0,05 и т = 1,4 получаем (р2/Р1)гфед = 28,7, т. е. газ может быть сжат от 0,1 до 2,9 МПа. Однако, помимо потери производительности и далеко недостаточной степени сжатия для ряда химических производств, температура сжатого газа была бы в данном случае недопустимо высокой — около 490 °С. Воздух, имея начальную [c.140]

Такой же эффект регулирования (уменьшение подачи газа при р = onst) может быть достигнут путем изменения степени прикрытия задвижки или дроссельного клапана на нагнетательном газопроводе. В этом случае, как и у центробежного насоса (см. рис. П-10), изменяется производительность при постоянном давлении в нагнетательном газопроводе (перемещается рабочая точка) благодаря изменению характеристики последнего при неизменной характеристике машины. Данный способ сопряжен, однако, с увеличением удельного расхода энергии из-за падения коэффициента полезного действия машины и роста гидравлического сопротивления задвижки. [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология