Жидкость скорость движения по трубопроводу

Потери напора на трение по длине рассчитывают по формуле Дарси — Вейсбаха для соответствующего участка трубопровода, местные потери напора — в зависимости от типа местного сопротивления. Обычно задаются скоростью жидкости, а затем рассчитывают потери напора, которые должны находиться в допустимых пределах. Ориентировочные скорости движения жидкости, газов и паров в трубопроводах приведены ниже, м/с [c.62]

Выбор скорости движения продуктов по трубопроводам должен обеспечивать их достаточную пропускную способность и безопасность эксплуатации отсутствие вибрации труб, износа внутренней поверхности трубопроводов и уплотнительных поверхностей арматуры и др. Ниже приведены рекомендуемые значения скоростей для жидкостей, паров и газов (в м/с) [c.68]

Как видно из приведенных выше формул, для определения сопротивления и диаметра трубопровода необходимо задаться некоторой оптимальной скоростью потока. Значением ее задаются согласно рекомендациям, основанным на технико-экономических соображениях. Ниже приведены рекомендуемые пределы изменения скорости движения жидкостей, газов и паров в промышленных трубопроводах жидкости - маловязкие, не выше 3 м/с вязкие, не выше 1 м/с движущиеся самотеком - 0,2 - 1 м/с при перекачивании насосом - 1 - 3 м/с газы - под давлением до 0,1 МПа -8-15 м/с под давлением выше ОЛ МПа - 20 -30 м/с перегретый водяной пар -30-50 м/с. [c.109]

Правильное определение диаметра трубопровода обусловливает затраты на строительство, а также энергетические и другие эксплуатационные расходы. Основой для расчета диаметра трубопровода являются заданные производительность и скорость движения транспортируемой среды (жидкости, газа). Из уравнения расхода [c.312]

Из формул (7-1) и (7-2) следует, что для определения диаметра трубопровода должен быть известен требуемый расход и выбрана скорость движения жидкости или газа. С увеличением скорости диаметр трубопровода, необходимый при данном расходе, уменьшается, но возрастает потеря давления и, следовательно, расход энергии на перемещение жидкости (газа). С уменьшением скорости расход энергии уменьшается, но увеличивается диаметр трубопровода и повышается его стоимость. Некоторая оптимальная скорость соответствует минимуму эксплуатационных расходов, т. е. сумме стоимости энергии, амортизации [c.186]

В критерий Галилея пе входит скорость потока, а критерий Архимеда отражает разность плотностей жидкости в двух различных точках потока, т. е. при естественной конвекции. Обычно одновременное равенство различных критериев подобия в изучаемых потоках невозможно, и поэтому прн моделировании учитывают лишь те критерии, которые отражают влияние основных сил, действующих в потоке. Так, при перекачивании жидкости насосом по трубопроводу влияние силы тяжести можно не учитывать и исключить поэтому из рассмотрения критерий Фруда. Обычно общий вид зависимости при вынужденном движении жидкости по трубопроводу имеет вид [c.49]

Электризация в потоке происходит при сливе, наливе и перекачке органических жидкостей по металлическим и неметаллическим (из полиэтилена, стекла, фторопласта и др.) трубопроводам. Количество образующегося статического электричества в этом случае зависит от диэлектрических свойств, кинематической вязкости, скорости движения и температуры жидкости, диаметра, длины и материала трубопровода, состояния его внутренней поверхности (шероховатости, наличия окалины и др.). [c.110]

Назначение - обеспечить ламинарный режим течения топлива при перекачке по трубопроводу. При определенных значениях плотности жидкости, скорости движения потока и характеристиках трубопровода спокойное ламинарное течение переходит в турбулентное, обусловленное пульсациями давления в пристеночной области. Это создает дополнительное сопротивление, доля которого в случае маловязких жидкостей доходит до 80% от общего гидравлического сопротивления. Соответственно возрастают затраты энергии на перекачку. [c.188]

Из формул (3.3) и (3.4) следует, что дпя определения диаметра трубопровода необходимо знать расход жидкости и скорость её движения С увеличением скорости диаметр трубопровода, необходимый при дан- [c.35]

При этом следует иметь в виду, что скорость, а следовательно, и динамическое давление газов или жидкостей, протекающих по трубопроводу, не одинаковы в центре и у стенки последнего. От максимального значения в центре оно падает до нуля у стенки (рис. 2). Поэтому в расчетные формулы, включающие значение скорости газа или жидкости, протекающих по трубопроводу, необходимо вводить поправочный коэффициент (ф) на эту неравномерность скорости их движения (см. следующий параграф). [c.16]

Поршневые насосы относятся к классу объемных насосов, в процессе работы которых всасывающий и нагнетательный трубопроводы герметически отделены друг от друга, а количество жидкости, подаваемой в единицу времени, определяется только размерами пасоса и скоростью движения его рабочих органов и пе зависит от развиваемого напора. [c.90]

Характер изменения скорости движения жидкости в трубопровода насоса двойного действия таков же, как и в насосе одинарного действия. Разница лишь в том, что период пребывания жидкости в покое в трубопроводах насосов двойного действия равен пулю. [c.109]

Чем больше разность — р, тем сильнее колебание скорости жидкости, вытекающей из газового колпака в нагнетательный трубопровод. Движение жидкости в нагнетательном трубопроводе считают равномерным при тк 0,025. При определенном значении коэффициента неравномерности давления т, = 0,025 объем нагнетательного газового колпака определяют по формулам для пасоса одинарного действия [c.111]

На рис. 7-4 показан одноступенчатый насос. Центробежный насос имеет рабочее колесо 1 с загнутыми назад лопатками, которое с большой скоростью вращается в корпусе 2 спиралеобразной формы. Жидкость из всасывающего трубопровода 3 поступает по оси колеса и, попадая на лопатки, приобретает вращательное движение. Под действием центробежной силы давление жидкости увеличивается и она выбрасывается из колеса в неподвижный корпус 2 и напорный трубопровод 4. При этом на входе в колесо создается пониженное давление и, вследствие разности давлений, жидкость из приемного резервуара непрерывно поступает в насос. [c.191]

В отличие от прямодействующего насоса, имеющего постоянную скорость движения поршня на большей части хода, движение поршня вального насоса неравномерное. В зависимости от положения кривошипа или кулачка скорость поршня изменяется от нуля в мертвых точках до максимума (у середины хода). Соответственно изменяется расход жидкости в трубопроводах, примыкающих к рабочей камере. Для выравнивания подачи жидкости кривошипы (или кулачки) в многорядных насосах смещены относительно друг друга на некоторый угол. В двухрядных насосах этот угол равен 90°, в трехрядных — 120°, в т-рядных [c.99]

Смеситель состоит из лопастного ротора /, статора 2 с цилиндрическими каналами и дисковых ножей 3 для предварительного измельчения твердой фазы и дополнительного воздействия на выходящую из статора смесь. Зазор между ротором и статором составляет 0,2—0,25 мм, что при скорости вращения ротора 1750—10 000 об/мин обеспечивает в большинстве случаев хорошее диспергирование и смешивание за один проход. Высокая эффективность смесителя определяется тем, что при его работе почти вся энергия расходуется на создание в жидкости напряжений сдвига и удара. Когда же пропеллерная или дисковая мешалка работает в емкости, то значительная часть энергии расходуется на приведение жидкости в движение. При этом способе могут смешиваться жидкости с вязкостью до 15 000—20 000 спз, причем во избежание застывания производят обогрев трубопровода. Время пребывания жидкости в смесителе регулируют изменением сечения трубопровода на выходе. Фирма выпускает смесители, характеристика которых приведена в табл. 11 [37]. [c.28]

Известно, что с повышением температуры и давления скорость коррозии, как правило, возрастает, увеличение скорости движения жидкостей и газов в аппаратах и трубопроводах также влечет за собой усиление коррозии. Поскольку в технологических регламентах эти параметры определены с учетом коррозионного действия, очевидно, что их нарушение будет увеличивать степень коррозии и такие нарушения недопустимы. Даже при правильном выборе конструкционного материала причиной коррозии может служить небрежный уход за оборудованием. Малозаметные трещины в кислотоупорной футеровке могут привести впоследствии к серьезным авариям. Установлено, что трещины, рванины, царапины являются участками, где обычно начинается коррозия, поэтому нельзя допускать их возникновения. Нельзя допускать подтеков, капели, скопления жидкостей в углублениях, где жидкости не должно быть. Необходимо тщательно следить за чистотой аппаратуры. [c.176]

Опыты, проведенные в 1883 г. Рейнольдсом, показали, что переход одного режима в другой зависит от средней скорости движения жидкости, диаметра трубопровода и кинематической вязкости жидкости, которые определяют величину безразмерного комплекса — критерия Рейнольдса [c.46]

Ниже приведены рекомендуемые пределы изменения скорости движения жидкостей, газов и паров в промышленных трубопроводах [c.314]

Возникшее первоначально в месте перекрытия трубопровода повышение давления распространяется против течения жидкости по всему трубопроводу со скоростью с. Достигнув начального сечения О—О, ударная волна отразится и будет двигаться в обратном направлении к сечению 1—1 и т. д. Вследствие этого находящаяся в трубопроводе жидкость будет совершать колебательные движения, которые будут затухающими, что обусловлено гидравлическими сопротивлениями. [c.64]

Типичный вид зависимости этих расходов и общих годовых затрат от диаметра трубопровода показан на рис. И-28. Диаметр трубопровода опт, отвечающий оптимально выбранной скорости движения жидкости, соответствует минимуму на кривой М А Э. [c.95]

В 1881 г. В. Г. Шухов опубликовал свою работу "Трубопроводы и применение их в нефтяной промышленности", которая на многие десятилетия стала основным руководством по проектированию трубопроводов. В этой работе В. Г. Шухов установил зависимость между расходом жидкости и ее вязкостью, предложил фор-м /лу для расчета падения напора в зависимости от режима течения жидкости, дал методику определения наиболее выгодного диаметра трубопровода, скорости движения жидкости, толш ины стенок труб. Разработанный им графоаналитический метод расположения п]Эомежуточных насосных станций применяется и в настоящее время. [c.10]

Из уравнения (6-30) при движении жидкости по горизонтальному трубопроводу (2] = 22) с постоянной скоростью (ш, = даз) следует [c.160]

В одноступенчатом центробежном насосе (рис. 111-2) жидкость из всасывающего трубопровода / поступает вдоль оси рабочего колеса 2 в корпус 3 насоса и, попадая на лопатки 4, приобретает вращательное движение. Центробежная сила отбрасывает жидкость в канал переменного сечения между корпусом и рабочим колесом, в котором скорость жидкости уменьшается до значения, равного скорости в нагнетательном трубопроводе 5. При этом, как следует из уравнения Бернулли, происходит преобразование кинетической энергии потока жидкости в статический напор, что обеспечивает повышение давления жидкости. На входе в колесо создается пониженное давление, и жидкость из приемной емкости непрерывно поступает в насос. [c.133]

Существенным недостатком поршневых насосов является неравномерная, пульсирующая подача перекачиваемой жидкости, что приводит к вибрации трубопровода и в некоторых случаях к нарушению их герметичности при расстройстве фланцевых соединений. Для уменьшения пульсации возможно ближе к нагнетательному клапану ставят воздушный колпак 8 с воздушной лодушкой, выравнивающий скорость движения жидкости в напорном трубопроводе. Размер колпака определяется расчетом, объем воздуха в колпаке во время работы должен составлять примерно 2/3 полного объе.ма колпака. Для наблюдения за уровнем жидкости в колпаке имеется мерное стекло или другой уровнемер. Помимо уменьшения вибрации колпак предохраняет насос от гидравлических ударов при быстрой или внезапной остановке насоса. [c.318]

В указанном выше смысле термин вихрь — условное понятие. Вихревым является и ламинарное движение, которое характеризуется различием скоростей по сечению трубы (см. рис. 11-10, а). Каждая частица жидкости движется по трубопроводу поступательно, однако поток в любом сечении можно считать как бы вращающимся вокруг его точек, находящихся у стенки, где скорость жидкости равна нулю. Таким образом, отличие ламинарного течения от турбулентного состоит не в том, что последнее является вихревым, а в наличии хаотических флуктуаций скорости в различных точках турбулентного потока,, приводящих, в частности, к перемещению частиц в направлениях, поперечных его оси. [c.46]

При изменении поперечного сечения трубопровода и соответствеино скорости движения жидкости происходит превращение энергии при сужении трубопровода часть потенциальной энергии давления переходит в кинетическую и, наоборот, при расширении трубопровода часть кинетической энергии переходит в потенциальную, но общее количество энергии остается постоянным. Отсюда следует, что для идеальной жидкости количество энергии, поступающей с потоком через начальное сечение трубопровода, равно количеству энергии, удаляющейся с потоком через конечное сечение трубопровода. [c.56]

Опыты, проведенные с трубами разных диаметров и с жидкостями различных вязкостей и температур, показали, что характер движения жпдкостй зависит от диаметра трубопровода, скорости движения, физических свойств жидкости и ее температуры. Большие скорости движения кидкостп, значительные диаметры труб и малые вязкости жидкости обусловливают турбулентное движение, малые же скорости, небольшие диаметры труб и большие вязкости — ламинарное движение. [c.34]

Из уравнения (П1,17) следует, что высота всасывания зависит от атмосферного давления, скорости движения и плотности перекачиваемой жидкости, ее температуры и соответственно — давления ее паров) и гидравлического сопротивления всасывающего трубопровода. [c.131]

Допустимые скорости движения жидкостей по трубопроводам и истечения их в аппараты (емкости, резервуары) устанавливаются в каждом отдельном случае в зависимости от свойств жидкости, диаметра трубопровода и свойств материалов его стенок, а также от других условий эксплуатации. При этом должны учитываться следующие ограничения транспортировки и истечения жидкостей с удельным объемным электрическим сопротивлением [c.175]

Всесоюзным научно-исследовательским институтом техники безопасности проведены исследовательские работы по электризации органических жидкостей при движении по трубопроводам. Установлено, что органические жидкости, имеющие удельное объемное электрическое сопротивление менее 1 ГОм-м, практически не электризуются-при транспортировании по трубопроводам диаметром до 100 мм со скоростью до 5 м/с. Максимально возможную силу тока электризации для жидкостей, имеющих удельное объемное электрическое сопротивление выше 1 ГОм м, можно определить по упрощенной формуле Гэвиса—Казмона [c.343]

Минимальное давление под поршнем создается в начале хода всасывания, когда поршень должен вывести из состояния покоя всю жидкость во всасывающем трубопроводе и преодолеть сопротивление подъема всасывающего клапана. Давление под поршнем возрастает к концу хода всасывания, так как поршень замедляет движение, а жидкость, стремясь двигаться с прежней скоростью, давит па поршень. Максимальное давление под поршнем создается то1да, когда оп доходит до крайнего положения в цилиндре и на мгновение останавливается. [c.107]

Колебания скорости движения жидкости в нагнетательном и во всасывающем трубопроводах у насосов тройного и четверного действия меньше, чем в насосе одинарного действия скорость в них пе падает до пуля, ускорение изменяется в пезпачительиых пределах. В связи с этим влияние сил нисрции жидкости и гидравлических сопротивлений уменьшается колебание давления в обоих трубопроводах незначительное. Поэтому прп большом числе оборотов вала насоса целесообразно применять насосы тройного или четверного действия. [c.109]

При более значительных скоростях движения воды, превышающих скорости, приведенные на кривой (рис. 45), наблюдается сильное разрушение металла вследствие комплексного явлении коррозии и эрозии. Указанный вид разрушения, известный иод названием коррозионной эрозии, возникающий нследстзие механического воздействия агрессивной среды на ио-верхностные слои металла, покрытые продуктами коррозии или иасснви1)ованные, часто встречается в химической промышленности при эксплуатации насосов, трубопроводов и тому подобного оборудования, где имеет место воздействие на металл быстродвижущихся потоков жидкости, жидких капель или пара. [c.81]

Пробозаборное устройство устанавливают внутри трубопровода в однородном потоке (содержание воды, солей и механических примесей одинаково в поперечном сечении) жидкости на вертикальном или горизонтальном участке трубопровода при высокой линейной скорости движения жидкости, после насоса или перс мешивающего устройства. [c.42]

Примером критерия подобия является рассмотренныйг ранее (стр. 143) критерий Не. Если в двух трубопроводах критерии Не равны, то движение жидкости в этих трубопроводах подобно. Отсюда следует что подобие движения жидкости может соблюдаться в трубопроводах разных диаметров при течении в них разных жидкостей с различными скоростями, если только критерии Не в этих трубопроводах равны. [c.147]

Скорости движения маловязких капельных жидкостей не должны превышать - 3 м сек для вязких капельных жидкостей 1 м1сек. Прн движении капельных жидкостей самотеком скорости их обычно составляют 0,2—1 м сек, а в нагнетательных трубопроводах (при перекачке насосами) [c.95]

Скорость движения электризующихся жидкостей по трубопроводам и истечения их в аппараты, если имеется возможность образования взрывоопасных концентраций газопаровоздушных смесей, должна ограничиваться до такой величины, чтобы заряд, приносимый в приемную емкость с потоком жидкости, не мог вызвать с ее поверхности искрового разряда с энергией, достаточной для воспламенения окружающей взрывоопасной среды. [c.175]

В зависимости от температуры, скорости движения по трубопроводу и процентного содержания воды водонефтяная эмульсия может быть ньютоновской, бингамов-ской жидкостью или может характеризоваться переменными реологическими параметрами. [c.113]