Насос расход мощности

Рис. 1-46. Расход мощности в центробежном насосе.

Расход мощности на насос зависит от его производительности, величины манометрического напора и степени экономичности действия насоса. Расход мощности N выражается чаще всего в лошадиных силах, а иногда в киловаттах. [c.10]

Характеристики насосов, используемые в практике. Размерные гидравлические характеристики насосов — это взаимозависимости основных параметров насосов (расхода Q, напора Я, надкавитационного напора Ае, мощности N, а для центробежных насосов и частоты вращения п) и зависимости этих параметров от плотности жидкости р, вязкости V. Если все параметры переменны, то общую характеристику необходимо строить в многомерном пространстве. Такую характеристику невозможно изобразить графически и даже трудно себе представить. Поэтому приходится вводить определенные комплексы, составленные из указанных величин, принимая некоторые из них постоянными. [c.18]

Если высота, на которую необходимо подать воду, увеличивается вдвое, то как должна измениться частота вращения насоса Расход мощности [c.57]

Для работы прямодействующего парового насоса необходимо, чтобы сила, действующая на поршень парового цилиндра, была больше силы, действующей на поршень гидравлической части со стороны перекачиваемой жидкости. Поскольку давление жидкости практически постоянно в течение всего хода поршня, паровая часть должна работать при постоянном давлении, т. е. без расширения пара. Это повышает расход пара и уменьшает к. п. д. установки. Крупные прямодействующие насосы расходуют от 25 до 55 кг пара в час на 1 кВт гидравлической мощности. [c.102]

Уровень раствора в аппарате поддерживается по верхней кромке трубы вскипания. Снижение уровня вызывает увеличение расхода мощности или приводит к кавитации насоса. [c.758]

При достижении критической высоты всасывания и дальнейшем увеличении ее замечаются медленные вначале, а затем резкие снижения давления, расхода, мощности и к. п, д. насоса. [c.142]

В зависимости от взаимного направления потоков пара и воды различают конденсаторы противоточные и прямоточные. Первые более рациональны, так как в них можно получить конденсационную воду более высокой температуры, меньший объем отсасываемых газов с температурой, близкой к начальной температуре охлаждающей воды, что снижает расход мощности на привод вакуум-насоса. [c.229]

Пример 5. Определить поверхность нагрева н расход мощности циркуляционными насосами трехкорпусной выпарной установки с искусственной циркуляцией раствора. Производительность установки по сухому каустику /л = 10 т/ч. Количество слабого раствора 5о = 3700 кг на 1 т каустика. Диаметр трубок dtи = 0,33 м длина трубок I = 3,5 м. [c.243]

Упаренны раствор выводится через штуцер Г, (Г . Раствор в аппарат подается через штуцер В, или В . Уровень раствора в аппарате должен поддерживаться по верхней кромке трубы вскипания. Снижение уровня вызывает увеличение расхода мощности насоса. [c.759]

Увеличение вязкости перекачиваемой жидкости при любом расходе приводит к снижению напора и коэффициента полезного действия насоса. Потребляемая мощность при этом увеличивается. Изменение характеристик насосов с увеличением вязкости вызвано влиянием дисковых и гидравлических потерь. [c.158]

Для реакторов средней производительности (от 1 до 2 т/цикл) устанавливают насосы мощностью 2 кг/ч (по сухому воздуху в условиях максимального вакуума). В среднем пятиступенчатые насосы расходуют 80— 100 кг пара/ч с давлением 0,5—0,6 МПа (5—6 ат) и 8—10 м /ч воды с температурой не выше 20 °С. [c.154]

Водокольцевые насосы выпускают различной быстроты действия. Отечественная промышленность выпускает насосы типа ВВН (ВВН-3, ВВН-6, ВВН-12, ВВН-25, ВВН-50). Цифры указывают быстроту действия насоса (м /мин), приведенную к условиям всасывания. Недостатком этих насосов является большой расход мощности, затрачиваемой не только на сжатие и перемещение газа, но и на перемещение рабочей жидкости, находящейся в насосе. Их максимальный к. п. д. составляет примерно 50%. [c.15]

Неньютоновская жидкость (паста), поступающая в трубопровод из насоса, имеет разрушенную структуру. Перекачивание такой жидкости (пасты) характеризуется постоянным расходом мощности, так как в результате интенсивного механического воздействия она приобретает свойства, не зависящие от продолжительности перекачивания. Кроме того, до поступления в насос жидкость (паста) обычно обрабатывается в аппаратах с перемешивающими устройствами [1-15], что также способствует изменению ее структуры. [c.413]

Характеристиками насоса являются производительность (или подача), напор, к. п. д., расход мощности, коэффициент быстроходности. [c.415]

Включая расход мощности на привод насосов и компрессоров с общим к.п.д. 700/ . [c.127]

Высота нагнетания зависит от конструкции насоса и мощности его двигателя, достигая сотен атмосфер. Это выгодно отличает поршневые насосы от насосов других типов и позволяет с успехом применять их в тех случаях, когда расходы жидкости сравнительно не велики и необходимо создание значительных давлений. Мощность, затрачиваемую на перекачивание жидкости, подсчитывают по формуле (5.1), приведенной для центробежного насоса. [c.57]

Вакуум-насосы при работе на предельном вакууме издают треск, вызываемый физическими процессами, происходящими в насосе, при этом расход мощности не возрастает. [c.119]

Средние и крупные прямодействующие насосы расходуют 25— 50 кг пара на 1 тт полезной мощности. Это соответствует коэффициенту полезного действия насосной установки около 3%. [c.121]

Как ужо упоминалось, паровые прямодействующие насосы обычных, широко распространенных типов работают без расширения пара. На протяжении всего хода поршня к паровому цилиндру подводится свежий пар. Такой способ работы очень неэкономичен. Средние и крупные прямодействующие насосы расходуют в час 40—30 кг пара на 1 л. с. полезной мощности. В малых насосах расход пара еще больше. Возрастает также расход пара в случае дросселирования его при впуске в насос или нри работе влажным паром. [c.70]

Во время испытания насоса при каждом данном расходе замеряют расходуемую на валу насоса мощность N. Откладывают значения N на вертикалях, проходящих через соответствующие им расходы Q, и, соединяя полученные точки плавной линией, получают кривую Q—jV, дающую зависимость между производительностью насоса и мощностью на валу насоса при данном числе оборотов. [c.44]

При" закрытой задвижке на напорной трубе (С2=0) напор, создаваемый насосом, равен Нд. При закрытой задвижке насосом расходуется около 30% нормальной мощности в зависимости от быстроходности насосав Вся эта мощность затрачивается на механические потери в подшипниках, сальниках и на нагревание воды в корпусе насоса. [c.45]

Чтобы судить о работе насосной установки, ее техническом совершенствовании, степени экономичности и рациональных методах эксплуатации, необходимо рассмотреть основные параметры работы насоса его подачу или расход Р, манометрический напор расход мощности N и коэффициент полезного действия насоса т . [c.182]

Одним из основных параметров работы насоса является расход мощности Ы, т. е. количество затрачиваемой насосом энергии для подъема, перемещения и нагнетания жидкости в единицу времени. [c.183]

Однако, как видно из формулы (13.3) общий коэффициент полезного действия т] дает представление лишь о суммарном влиянии всех указанных причин на увеличение расхода мощности насосом. Он показывает общую степень совершенства конструкции насоса, но не дает возможности разобраться в причинах недостатков, если они имеются, и принять меры к их устранению. Поэтому для характеристики потерь, обусловленных различными процессами, происходящими в насосах, в теории гидравлических машин принято различать гидравлический, объемный, индикаторный и механический коэффициенты полезного действия. [c.184]

Поэтому напор, потерянный на преодоление гидравлических сопротивлений внутри насоса добавляется к манометрическому напору Я и расход мощности на насос соответственно увеличивается в отношение (Н +к ) 1Н . Величина, обратная этому отношению [c.184]

В топливе для высокооборотных дизелей не допускается наличие механических примесей. При их накоплении в процессе перевозки, хранения, приемноч)тпускных операций при любой температуре окружающего воздуха может нарушаться нормальная подача и процесс смесеобразования, Это происходит в результате засорения фильтров тонкой очистки, нарушения нормальной работы насоса высокого давления, засорения отверстий распылителей форсунок и др. И конечно, при использовании загрязненного топлива снижается долговечность двигателя, повышается износ многих деталей. В результате износа увеличиваются зазоры в прецизионных парах топливного насоса, падает мощность, растет расход топлива. [c.14]

Температурный перепад. Разность температур между паром и охлаждаю-Н1,ей водой па входе в конденсатор называют располагаемым перепадом температур. Оп обычно составляет примерно 11 С. Величина подогрева охла-ждаюп С воды зависит от ее расхода, мощности циркуляционных насосов и других подобных факторов. Обычно его берут иримерпо на 3° С меньню температурного наиора. [c.250]

При максимальном избыточном давлении Дрмакс в камере обратный поток тоже максимальный производительность пресса в этом случае падает до нуля. Если же избыточное давление в камере снизится до нуля (Др=0), то производительность пресса будет максимальной (равной теоретической). Можно представить графически характеристику червячного пресса в виде зависимости Др от V (аналогично характеристике центробежного насоса). Ее крайние точки имеют координаты (1 теор, Др=0) и (1 =0, Дрмакс). Теоремческий расход мощности измеряется произведением У р. Действительный же расход мощности больше. Отсюда следует, что к. п. д. пресса образует максимум при соответствующей производительности 1 <1 теор. Характеристики такого типа зависят от реологических свойств жидкости. [c.171]

Выше указано, что в ряде случаев целесообразно проводить упаривание растворов в тонкой пленке в роторных аппаратах особенно это касается вязких и термолабильных растворов. Конструкция такого аппарата приведена на рис. 61. Раствор подается дозировочным насосом в верхнюю часть аппарата, откуда он стекает в виде тонкой пленки по внутренней стенке цилиндрического корпуса. Теплоноситель (вода, пар, дифениль-ная смесь) подается в рубашку аппарата. При стекании по стенке аппарата раствор захватывается лопатками и приводится в движение при этом образуется пленка, отталкиваемая центробежной силой к внутренней стенке аппарата. Полученную на стенках пасту лопасти снимают и направляют на дно затем паста удаляется через патрубок и секторный затвор. Окружная скорость ротора 2—3,5 м/с. Аппарат характеризуется высокой интенсивностью теплоотдачи. Незначительное время пребывания раствора в аппарате (10—15 с) обеспечивает высокое качество продукта, что особенно важно для термолабильных растворов. Расход мощности на привод ротора при диаметре аппарата 600 мм составляет 3,0 кВт. Наряду с положительными [c.207]

Из-за потерь давления в линиях трубопроводов, со-единяюш,их насос и гидродвигатель, а также в результате расхода мощности на привод вспомогательного насоса, к, п, д. гидропередачи меньше произведения к. п. д. насоса и гидродвигателя. [c.363]

Механические потери практически не зависят от подачи насоса. Прибавив мощность механических потерь к гидравлической мощности, получаем кривую ТУ == / (Q ) зависимости мощности на валу насоса от расхода жидкости через рабочее колесо. Для получения кривой мощности характеристики насоса остается учесть объемные потери, которые сдвинут кривую п-сопзе N = I QJ влево на величину утечек [c.193]

Применение масловоздушного аккумулятора (котла) дает большие преимущества. В условиях нормальной работы забираемый из котла расход масла невелик, он определяется в основном внутренними перетоками гидросистемы. Но когда происходит быстрое изменение открытия при пусках и остановках, то требуется намного больший расход, определяемый объемом сервомоторов и скоростью смещения штоков. Если бы насос подавал масло в систему регулирования напрямую, то нужно было бы устанавливать насосы с очень большой подачей и мощностью. При наличии же котла имеется запас масла, который частично может срабатываться и компенсировать разность расходов потребления и подачи насоса. Это дает возможность устанавливать насосы меньшей мощности. [c.273]

Как видно из схемы (см. рис. 5.3), процесс отличается простотой. На некоторых установках Сиборд-про-цесса имеется только одна высокая колонна в одной половине которой проводится абсорбция газа, а в другой — десорбция раствора. Вспомогательное оборудование установки состоит из воздуходувки, насоса для раствора и подогревателей воздуха и раствора. Для регенерации раствора требуется значительное количество воздуха, с целью уменьшения расхода мощности колонна должна иметь минимальное гидравлическое сопротивление. [c.89]

Р1 с и ОЛЬ зование энергии воды под давлением. Из-за высокого расхода мощности на привод насосов установок водной очистки газа желательно применять оборудование для использования энергии воды иод высоким давлением. Для этой цели применяют активную турбину Пельтона или реактивную турбину Френсиса. Турбины с колесом Пельтона обычно позволяют использовать от 50 до 60% энергии потока воды высокого давления, а турбины Френсиса — до 80%. Так как к. п. д. водяного насоса обычно около 80%, то оборудование для использования энергии воды в лучшем случае дает около 65% от общего расхода мощности на привод насосов. [c.119]

Рис. 1 показывает схему стенда, состоящего из высоконапорного десятиступенчатого центробежного насоса 5Ц10 1, электродвигателя 2, ствола 3, передвижной тележки 4 для крепления образцов кокса, емкости для воды 5, приборного щита 6, запорной арматуры 7, подводящего трубопровода 8 и струеулавливателя 9, бассейна 10, предназначенного для сбора воды, вылетающей из насадки. Насос 5Ц10 обеспечивал избыточное давление на выкиде до 170 кгс/см при расходе 250—270 м /ч. Электродвигатель насоса имел мощность 2000 кВт. [c.271]

Недостатки требуется большое количество трубопроводов и запорно-регулирующей армагуры требуются насосы большей мощности и соответственно больший расход электроэнергий мембраны никогда не работают в условиях равновесия плотность тока в электродиализном аппарате непрерывно меняется процесс трудно контролируется. [c.112]

Для предотвращения коррозии в первую очередь необходимо еще при расчете и проектировании установок абсорбции аминами весьма тщательно выбрать молярное отнощение кислый газ амин в насыщенном растворе. Регенерационное оборудование из углеродистой стали можно применять только, если это отнош ение меньше 7з- При применении нержавеющей стали (типов 304—316) для изготовления трубных пучков теплообменников, облицовки регенераторов и кипятильников допускается вдвое большее содержание кислого газа в насыщенном растворе. Как было показано (см. табл. 11), молярное отношение кислый газ моноэтаиоламин на обеих установках (в Окотоксе и Уорленде) равно 0,65. Выбор этого показателя оказывает непосредственное влияние на проектное решение установок. Вследствие вдвое большего молярного отношения кислый газ амин общая циркуляция поглотительного раствора может быть уменьшена вдвое. Следовательно, можно уменьшить диаметры колонн, число насосов для перекачки поглотительного раствора и, таким образом, снизить расход энергии. Уменьшаются также поверхности теплообмена, сечения трубопроводов и арматуры для поглотительного раствора. Дополнительные затраты, связанные с применением нержавеющей стали, оказываются меньше, чем затраты, вызванные увеличением габаритов и сечений при меньшем отношении кислый газ амин, допускающем применение оборудования из углеродистой стали. Одновременно достигается существенная зконо-мпя на расходах по содержанию и текущему ремонту за счет аовы-шения надежности эксплуатации и уменьшения расхода мощности. [c.410]

Наряду с кривой Н — V при заводских испытаниях насосов однавременно определяются зависимости к. п. д. и расхода мощности от производительности и соответственных напоров насоса. Кривые Г1 п N также приведены на фиг. 71. [c.128]