Распределения скоростей прямоугольных

Имеется несколько различных форм профилей скорости. В случае прямых цилиндрических реакторов без насадки профиль скоростей может аппроксимироваться кривой параболической формы, характерной для ламинарного потока, или кривой почти прямоугольной формы, характерной для турбулентного потока. Форма профиля зависит от того, превышено ли критическое значение числа Рейнольдса или нет , причем параболический профиль,при Ке<Кекр, устанавливается всегда постепенно по мере того, как по длине реактора затухают неизбежно возникающие на входе возмущения. Обычно считается, что на расстоянии, равном 50 м от входа, можно ожидать достаточно хорошей аппроксимации параболического распределения скоростей. Однако эта величина часто больше фактической длины реактора [c.65]

Рис. 10.31. Распределение скоростей всасывания через боковые ответвления собирающего коллектора прямоугольного сечения (п = 2, t = 3,75, й/Dh = 1,5, /Dh =

Теплоотдача к теплоносителю при ламинарном режиме течения. Теплоотдача от поверхности к теплоносителю при ламинарном режиме течения осуществляется обычной теплопроводностью. Следовательно, тепловой поток зависит от градиента температуры в радиальном направлении вблизи нагретой стенки. Этот температурный градиент зависит не только от распределения скорости и теплопроводности теплоносителя, но также и от степени его нагрева при прохождении через канал вплоть до рассматриваемой точки. Для таких основных конфигураций, как круглые и прямоугольные каналы, получены аналитические выражения, которые, однако, обычно нельзя решить в явном виде относительно коэффициента теплоотдачи. Их можно решить численно на вычислительных машинах. Полученные коэффициенты теплоотдачи зависят от принятого распределения температур стенки. Типичными являются случаи постоянной температуры стенки, постоянной разности температур между стенкой и основным потоком теплоносителя (равномерный тепловой поток) или линейного изменения температуры стенки в направлении потока. [c.54]

Исследуем более внимательно некоторые проблемы, возникающие при проектировании головок для экструзии профильных изделий. Рассмотрим линии тока в трубе прямоугольного сечения, рассчитанные для степенной жидкости (/г 0,5, рис. 13.27). Хотя распределение скоростей имеет симметричный характер, оно все же зависит [c.500]

Обдувочные устройства с боковой обдувкой (рис. 7.13) применяют только в производстве тонких полиэфирных нитей (линейной плотности до 25—30 текс) при круглых фильерах или без ограничения в случае использования прямоугольных фильер с небольшим числом рядов отверстий. Создание оптимальной эпюры распределения скорости обдувочного воздуха обеспечивают различного вида заслонками, плитами с отверстиями разного размера и формы, устанавливаемыми перед [c.198]

Если бы начальное распределение отвечало прямоугольному фронту (подобного распределению Т5 па рис. 10,36), то действие закона Викке не проявилось, и прямоугольный фронт перемещался бы со скоростью, предписанной уравнением (10.22), параллельно самому себе. [c.218]

Как видно из предыдущего, процесс перемешивания жидкости характеризуется сложным распределением скоростей в ее объеме, зависящим от формы и размеров аппарата и мешалки, скорости вращения последней, а также от физических свойств жидкости. Невозможность точного теоретического описания этой сложной гидродинамической обстановки затрудняет пока построение строгого метода теоретического расчета расхода энергии на механическое перемешивание жидкостей. В связи с этим часто пользуются упрощенным подходом к решению рассматриваемой задачи, уподобляя вращение вертикальной прямоугольной лопасти ее поступательному движению в неограниченном объеме покоящейся жидкости с плотностью Рж- Сила гидродинамического сопротивления Р , встречаемая такой лопастью при скорости ее движения выражается законом Ньютона [c.184]

Вектор истинной скорости в трехмерном потоке определится как векторная сумма компонент вектора скорости, существующих в данной точке потока . Диаграмма, иллюстрирующая результаты такого сложения, представлена на рис. У.И, а. На рис. V. , б эта же диаграмма распределения скоростей изображена в перспективе Диаграммы построены для червяка с каналом прямоугольного поперечного сечения. Угол подъема винтового канала — 17° 42. Однако выводы, которые будут получены, справедливы для червяка с любым значением угла подъема канала. [c.218]

Обратим внимание, что в уравнении ( 1.9) течение в зазоре между валками представлено как сумма двух потоков один поток — это течение с прямоугольным распределением скоростей (вальцуемый материал движется как твердое тело со скоростью, равной окружной [c.344]

Обратим внимание, что в уравнении (IX. 9) течение в зазоре между валками представлено как сумма двух потоков один поток— это течение с прямоугольным распределением скоростей (вальцуемый материал движется как твердое тело со скоростью, равной окружной скорости валков) второй поток — это параболическое течение, направление которого зависит от знака градиента давлений. На участке зазора, в пределах которого градиент [c.369]

Горение угольной пыли в камерной топке протекает в неизотермической запыленной газовой струе, распространяющейся в среде высокотемпературных топочных газов. В зависимости от способа подачи вторичного воздуха запыленная струя распространяется либо непосредственно в топочной среде, либо вместе с окружающим ее потоком вторичного воздуха. В этом параграфе рассматривается более простой случай горения в пылевоздушной струе, распространяющейся в топочном пространстве при отсутствии потока вторичного воздуха, при следующих условиях и предположениях пылевоздушная струя истекает из щелевой горелки прямоугольного сечения. Поэтому можно считать, что имеется плоскопараллельная струя, и рассматриваемую задачу свести к двумерной. Во избежание осложнения задачи рассмотрением процесса воспламенения и горения летучих в качестве топлива принята пыль АШ. При этом для исключения взаимного влияния частиц различных размеров рассматривается монодисперсная пыль. Температура и скорость пылевых частиц и газа в соответствующих точках струи совпадают. Химическое реагирование существенно не влияет на распределение скоростей и концентраций, и поэтому на факел можно распространить закономерности неизотермической, запыленной турбулентной струи. [c.360]

Расширение (внезапное) за длинным прямым участком, диффузором и т. п. с распределением скоростей по степенному закону круглое или прямоугольное сечение Re = 2- >3,5 103 [251,268] [c.163]

При организации измерений по указанному выше методу приходится зернистый слой засыпать в прямоугольные аппараты, разделенные плоской перегородкой. Распределение скоростей газа в зернистом слое при этом, видимо, менее равномерное, чем в круглой трубе, что снижает точность определений коэффициента диффузии. [c.226]

Результирующее распределение скоростей. Для того чтобы представить себе истинное распределение скоростей в трехмерном потоке, необходимо векторно сложить компоненты скорости в каждой точке. Диаграмма, иллюстрирующая результат такого сложения проекций вектора скорости на нормальную и параллельную оси канала плоскости, представлена на рис. 4,17. На этой диаграмме компоненты скорости течения для сечений, расположенных на различном расстоянии от дна канала, изображены так, как их будет видеть наблюдатель, смотрящий на канал вдоль оси у. На рис. 4,18 эти же диаграммы распределения скоростей изображены в перспективе. Диаграммы построены для червяка с каналом прямоугольного поперечного сечения. Угол подъема винтового канала—17°42. Однако полученные результаты справедливы для червяка с любым значением угла подъема канала. [c.200]

В связи с тем, что в промышленности переработки пластмасс применяются червяки не только с прямоугольным сечением винтового канала, проведены аналогичные исследования с червяками, имеющими трапецеидальную форму нарезки с h/w=L Характер распределения скоростей v.- и v,j по ширине х/ы и высоте y/h исследуемого винтового канала оказался идентичным характеру распределения этих скоростей в канале с прямоугольным поперечным сечением. Анализ полученных данных показал, что распределение скоростей потока Vx п l -j согласуются с распределением давлений в указанном винтовом канале. [c.174]

Сравнение решений (4.6) и (4.14) для различных предельных видов скоростного профиля показывает, что прямоугольный профиль скорости приводит к более интенсивному теплообмену со стенкой, что объясняется большими градиентами температуры у поверхности за счет интенсивного притока свежего теплоносителя в пристенные зоны (при параболическом распределении скорости это выражено значительно слабее). [c.55]

Для изготовления профильных изделий применяются главным образом прямоточные экструзионные головки. При их проектировании следует учитывать усадочные явления, искажающие форму прямоугольного профиля. Разное поверхностное трение о стенки мундштука в середине и ближе к острым углам сечения вызывает неравномерное распределение скоростей массы. На выходе в первую очередь охлаждается поверхность изделия. При этом могут возникать внутренние напряжения, приводящие к искажению фор- [c.166]

Составим уравнение движения жидкости в направлении оси I. При больших числах Рейнольдса эпюра распределения скорости Уг по слою близка к прямоугольной, поэтому считаем, что у не зависит от у. Уравнение установившегося движения идеальной жидкости в форме И. С. Громе ко выражается [c.33]

Коэффициент X можно найти теоретически, зная закон распределения скорости по живому сечению. Для ламинарного течения распределение скорости находят, решая уравнения гидромеханики. Эти решения для напорного установившегося течения несжимаемой ньютоновской жидкости в прямых трубах круглого, кольцевого, щелевидного, эллиптического, квадратного, треугольного и прямоугольного сечений приведены в [12, 31], а для неньютоновских жидкостей в [12, 32]. По результатам этих работ составлена табл, 8,4. [c.170]

Следует, однако, заметить, что принятая форма распределения скоростей на входе является несколько условной и имеет место только при высокой степени заполненности профиля скорости, что отвечает малым значениям показателя (в предельном случае прямоугольного профиля а = 0). На самом деле здесь нужно ожидать более плавного изменения линии тока подобно тому, как это наблюдается при переходе потока из прямолинейного участка в изогнутый, но для упрощения ограничимся пока выбранным условием. [c.55]

Чтобы выяснить причину указанного несоответствия, было проверено, не обусловлено ли оно неправильностью форм пластических слоев и распределением давлений, т. е. неправильностью, которая может быть обусловлена природой используемого угля. В момент слияния пластических слоев существует так называемая центральная зона, имеющая прямоугольное сечение. Внутри этой зоны давление относительно постоянно и равно р . Эта зона не достигает дверей печи вследствие термических потерь вблизи них давление значительно ниже, чем в указанной зоне. Пластические слои в рассматриваемом случае встречаются с некоторым запозданием и, следовательно, после пика давления распирания (это рассмотрено выше, см. рис. 136), поэтому скорость нагрева на этом участке уменьшается, плавление угля происходит медленнее, давление вспучивания проявляется слабее. [c.378]

При исследовании перекрытия горловины мощного скруббера Вентури жидкостной завесой возникает ряд проблем. В начале разработки было принято несколько точек разбрызгивания, распределенных внутри горловины, однако высокие скорости струй жидкости быстро вызывали эрозию форсунок и труб, в современной технологии принята использовать узкую прямоугольную горловину с впрыском жидкости с обеих сторон. [c.424]

Влияние внешнего сдвига на распределение давления в материале, заполняющем канал прямоугольной формы. Пробка из сыпучего материала сжимается в прямоугольном канале между двумя свободно двигающимися плунжерами, в то время как верхняя стенка канала движется с постоянной скоростью. Ширина канала [c.249]

Для хорошей работы зоны питания давление должно возрастать вдоль этой зоны. Максимально возможная теоретическая производительность зоны питания может быть получена при = Р1. Анализ уравнений, описывающих зону питания, показывает, что существуют оптимальные угол подъема винтового канала червяка и глубина канала, при которых достигается или максимальная производительность зоны питания, или максимальное давление. Ранее мы отмечали, что Рх мало, следовательно, для создания высокого Р отношение Р2/Р1 должно быть очень велико. Увеличивая Р1 за счет принудительной подачи (т. е. установив питающий червяк в загрузочном бункере), пропорционально увеличиваем Р - Из уравнения (12.2-8) видно, что продольное распределение давлений в зоне питания червячных экструдеров имеет экспоненциальный характер так же, как и в мелких прямоугольных каналах (см. разд. 8.13). Если поддерживаются изотермические условия и коэффициенты трения остаются постоянными, то транспортировка твердого материала улучшается при увеличении отношения Д//, и скорости вращения червяка (Ф уменьшается для данного О). Однако точное измерение коэффициентов трения экспериментально затруднено (см. разд. 4.3). [c.438]

Если мы представим себе прямоугольную щель, образованную с двух сторон подвижными лентами, вращающимися на блоках в направлениях, указанных на рис. 27 стрелками, и поместим ее в жидкость, то лри вращении блоков будет происходить передвижение жидкости внутри этой щели. Распределение линейных скоростей по сечению такой щели до установления стационарного состояния будет аналогично рассмотренному нами ранее [c.51]

Так как дальнейшее увеличение относительного расстояния решетки не влияет на характер распределения скоростей, а конструктивно нежелательно, оптимальное значение относительного расстояния, при котором поле скоростей получается наиболее равномерным (М aj 1,2), Яр/D,, = = (Яр/Б )опт = 0,07н-0,15. Расчет показывает, что (ЯрШк)тт соответствует такому положению решетки, при котором она пересекает внешнюю границу входящей струи примерно иа половине пути. Действительно, угол наклона внешней границы свободной струи круглого или прямоугольного сечения = 8,5н-12°. Следовательно, для половины пути горизонтальной струи в аппарате (см. рис. 3.6) Яр == 0,50стр — 0,5D =- 0,5D tg а , откуда почти совпадающее с результатом эксперимента отношение [c.183]

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(,1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей P,JPu = 9,5, так и круглого с отношением площадей Р /Ро 16 (рис. 8.4). Если при Р /Ри < 10 степень неравномерности потока М 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М яг 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (Ср 2 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей (Л 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Рис. 13. Влияние формы поперечного сечения а — круглое сече-ние 6 — прямоугольное с отношением сторон 0,5 в — пр51Мо-угольное с отношением сторон 2) иа распределение скорости (уровни постоянного значения отношения локальной скорости к среднем)

В прямоугольной декартовой системе координат, связанной с каплей, распределение скоростей невозмугценного (на больших расстояниях от капли) осесимметричного деформационного течения описывается линейной функцией координат и представляется в виде скалярного произведения постоянного тензора второго ранга Е на радиус- вектор и [c.43]

Лотки Вентури (вариант I) (рис. 5.40). Лотки Вентури в открытых прямоугольных каналах рекомендуется устанавливать после сооружений ио удалению грубых взвесей. Лоток представляет собой сооружение, вызывающее сжатие потока и перепад уровней воды. Для обеспечения нормального распределения скорости по всей площади поперечного сетения длина прямого участка подводящего лотка перед контрольным сечением должна быть в б—8 раз больше ширины лотка. Основные размеры лотка ширина В, ширина горловины Ь и предельное наполнение в контрольном сечении к, которое принимается равным верхнему пределу измерения дифманометра-уровнемера. Осталь- [c.159]

На вход в сепаратор поступает газожидкостная смесь с небольшим объемным содержанием жидкой фазь (И о 1). Это означает, что жидкая фаза практически не влияет на распределение скорости потока. Можно пренебречь также взаимным влиянием капель, т. е. стесненностью их движения. Пусть на входе сепаратора задан профиль скорости щ у). Направим ось х вдоль оси сепаратора, а — перпендикулярно оси. Для простоты рассмотрим сепаратор прямоугольного поперечного сечения. Влияние кривизны стенок в случае кругового сечения будет рассмотрено в дальнейшем. Уравнения движения капли радиуса К в безынерционном приближении имеют вид [c.469]

НЫХ ускорений из-за неровностей дна и стенок канала. Наряду с определенным распределением скорости в вертикальном и горизонтальном сечении следует соблюдать постоянным расстояние между точкой измерения высоты перепада и кромкой водослива Оно должно быть равно четырех-, шестикратной величине макси мальной высоты перепада. Точность измерения подачи в значи тельной степени зависим от точности измерения высоты перепада При отсутствии сужения сторон подача для прямоугольного водо слива [c.162]

Указанные выше значения коэффициентов необходимы, чтобы подвести члены динамической диффузии к члену диффузии в газовой фазе уравнения 27. Значения Сг и Сз также можно рассчитать независимо от уравнения 27 для того, чтобы показать, что они именно такие, какие в уравнениях 30 и 32. Если к = О, то член массообмена в уравнении для ВЭТТ и, следовательно, член соотношения должны быть исключены. В этом случае соответствующим членом уравнения Голейя динамической диффузии является член распределения скорости. Для трубок круглого и прямоугольного сечения [c.13]

В некоторых случаях можно попытаться использовать решения, полученные для течения ньютоновских жидкостей, в особенности это касается профилей массивного сечения. Впервые уравнения, описывающие распределение скоростей в потоке с эллиптическим и прямоугольным (включая квадратное) сечениями, были получены Буссинеском . Течение в канале прямоугольного сечения можно рассчитать, пользуясь двумерными уравнениями для противотока в канале червяка (см. начало настоящей главы). [c.318]

Мельниковым было показано экспериментально, что именно таковым является движение жидкости в сосудах с мешалкой и что кинематическая структура потока и характер распределения скоростей наблюдаются в изогнутом трубопроводе прямоугольного сечения. Следовательно, к анализу движения жидкости под действием аэратрра можно применить основные закономерности распределения скоростей по глубине потока. Зная поверхностную скорость движения жидкости, можно определить скорость движения в проекции этой точки на любую плоскость сечения аэротенка, т. е. на вертикали, соединяющей эту точку с ее проекцией на дне аэротенка. Для определения скорости движения жидкости по глубине можно воспользоваться степенной формулой распределения скорос- [c.109]

При теоретическом анализе распределения скорости и концентрации пара в поперечном сечении пленочной массообменной колонны с круглым или прямоугольным поперечным сечением в условиях гидродинамически стабилизированного турбулентного потока пара выведены уравнения, -связывающие средний состав пара в поперечном сечении с составом его на оси колонны. Эти уравнения использованы для обработки экспериментальных данных. В результате получены соотношения для практических расчетов процессов массопереноса. Доказано, что распределение концентрации в круглом и плоском орошаемом канале подчиняется степенному закону и степенной показатель профиля канцеитрации совпадает с аналогичным показателем поперечног профиля скорости. Установлено, что в рассмотренных условиях поперечное распределенае скорости практически не влияет на поперечный профиль концентрации. [c.93]

Это свидетельствует о том, что при расчете градиента скорости по (3.52) принят прямоугольный характер распределения скорости в поровом канале, что согласуется с выводами Е. Ф. Кургаева [72], который предполагает наличие фактического профиля скоростей, близкого к прямоугольному, вследствие турбулентного характера движения жидкости, обусловленного ее пульсациями в поровом пространстве, а также необходимостью наличия большого прямолинейного разгонного участка для формирования параболического профиля. Следует, вероятно, учитывать, что часть энергии движущейся жидкости расходуется на трение между слоями жидкости, в результате чего имеются градиенты скорости по всему сечению потока. Кроме того, в [35] указывается, что разгонный участок не превышает 2% линейного размера зерна и при движении жидкости в порах зернистой среды должна наблюдаться тенденция к формированию криволинейного профиля. Это подтверждается в [90]. Таким образом, числовое значение градиента С, рассчитанное по (3.52), можно считать верхней границей среднего значения этого параметра, т. е. наибольшим из средних расчетных значений для условий турбулентного режима течения, когда неравномерность скоростей по сечению невелика. [c.46]

Можно также исследовать динамику взаимодействия дырок, используя ту же вычислительную методику. Робертс и Берк предположили, что вначале две дырки погружены в плазму с прямоугольным распределением скоростей, причем дырки смещены в пространстве скоростей так, что если разделение центров дырок (средняя относит ьная скорость дырки) равно Ди, то Ыу, = 0,2, где — ширина распределения скоростей. Дырки сделаны довольно большими, так что нормированный потенциал в центре дырки задается выражением 21Лт = 0,5. [c.228]

В Морском гидрофизическом институте были произведены теоретические исследования полных потоков, возникающих в неравномерном поле ветра, применительно к своеобразной модели Атлантического океана прямоугольному бассейну постоянной глубины, протянувшемуся вдоль экватора на расстояние L — 5000 км и по обе стороны от экватора — вдоль меридиана—на расстояние Ь = 6660 км к северу и к югу. Было принято не вполне естественное значение глубины — Я === 200 ж и значение [X = 50 г см-сек. Эпюра распределения скоростей ветра вдоль меридиана представлена на рис. 73, слева (она является расширенной эпюрой, фигурировавшей на рис. 54, но, в отличие от последней, не схематизирована, а построена по ос-редненным климатологическим данным для северного и для южного полушарий важно отметить, что поэтому эпюра получилась несимметричной относительно экватора). Справа на рис. 73 изображена исследуемая модель океана в плане с нанесенными на нем изолиниями интегральной функции тока ф. Как видим, асимметрия поля ветра относительно экватора создала асимметрию этих изолиний. Сама интегральная функция тока-ф связана известными соотношениями с составляющей полного потока вдоль параллели и составляющей полного потока вдоль меридиана Sy. [c.130]

Экспериментальные исследования перечисленных вопросов равномерного распределения потоков по течению каналов и аппаратов до 50-х годов не носили систематического характера. Исследования выравнивающего действия сетки, плоских и пространственных (трубчатых) решеток, помещенных в потоке с большой начальной неравномерностью поля скоростей, 1)ыли проведены в 1946—1948 гг. [58], Начальная неравномерность поля скоростей на прямых участках создавалась путем установки перед ними прямолинейных диффузоров прямоугольного сечения с углами расширения =244-180° и степенью расншреиия /ii fi/fo = 33, а также коротких ( g/2b[ 1 ni — 3,3), криволинейных (dp/dx = onst) i ступенчатых диффузоров. [c.12]

Динамические характеристики неоднородности, амплитуды и распределение пульсаций плотности, иначе — характер слияния пузырей — зависит от высоты основного кипящего слоя. Баскаков в сотр. [172] провели систематическое изучение критической высоты зоны сепарации Я,(р, определявшейся как расстояние от поверхности слоя, при которой в расположенной на этой высоте ловушке не накапливаются выбрасываемые из кипящего монодисперсного слоя частицы. Опыты велись в цилиндрических трубах диаметром от 49 до 450 мм и на двух установках прямоугольного сечения 290x365 и 18,5x302 мм. Исследовался выброс из кипящих слоев узких фракций электрокорунда со средними диаметрами от 0,134 до 1,33 мм. Был подтвержден экспоненциальный характер инерционного уноса (т. е. концентрации частиц в надслоевом пространстве) от высоты расположения отводящего патрубка над уровнем слоя. Критическая высота зоны сепарации возрастала примерно линейно со скоростью воздушного потока и, превышавшей величину и уз, когда в слое начинали возникать заметные пузыри. [c.226]

Неоднородность полимера как среды, где перемещается свободная валентность, приводит к так называемой полихроматической кинетике —кинетике, которая описывается не одной, а набором констант скорости реакций. Экспериментально это проявляется в том, что при Т = onst реакция идет не до конца, а до определенной глубины. С повышением температуры глубина возрастает. Полихроматическая кинетика наблюдается для быстрых диффузионно-контролируемых реакций, таких, как рекомбинация радикалов, реакция радикалов с О . В случае рекомбинации радикалов в твердом полимере в каждой из зон рекомбинация идет со своей константой скорости kj = Ае . При прямоугольной функции распределения, когда d[R ]/ii = 0 при Е и Е У d[R-] dE = = [R-]( 2 — El) при Еу- Е Е. , выполняется следующая зависимость [R.J от = [c.242]

Анодное растЕоренне компонентов сплава, представляющего собой твердый раствор или интерметаллическое соединение, может происходить с большей или меньшей скоростью по сравнению со скоростью растворения из собстЕеинон фазы (чистый металл). Экспериментально получение анодных парциальных поляризационных кривых представляет сложную задачу, точное решение которой пока неизвестно. Однако, введя некоторые упрощения, удается для ряда случаев из общей анодной поляризационной кривой сплава рассчитать парциальную кривую одного или обоих компонентов. Одна из основных трудностей, которые возникают при расчете парциальных анодных кривых, состоит в том, что нам неизвестна доля поверхности интерметаллической фазы, на которой происходит ионизация данного компонента. Если считать, что растворение одного и другого компонента равновероятно, то доля атомов этих компонентов на поверхности интерметаллической фазы во времени пе изменяется, причем каждую из этих долей с определенным приближением можно считать пропорциональной объемным процентам компонентов. Если представить себе твердый раствор в виде прямоугольной призмы, то при равномерном распределении компонентов в сплаве на любом сечении отношение площадей, занимаемых компонентами, будет постоянным. В бесконечно тонком слое поперечного сечения площадь, относящаяся к компоненту А, будет 5а, а к компоненту В — 5в. Интегрируя объемы элементарных слоев по выссже призмы к, получим объем первого компонента 5д/1, а второго 8ф. Отсюда [c.224]