Перемешивание в аппарате

Зная коэффициент диффузии D, можно отсюда рассчитать распределения концентраций и интенсивность Процессов перемешивания в аппарате. С другой стороны, величину D можно определить и выявить влияние на нее режимных параметров, сопоставляя полученные аналитические решения при разных значениях D с распределением концентрации, измеренным в спе- [c.84]

Движение потока в одном и том же аппарате (при его достаточной длине) формально можно описать на основе нескольких моделей. Это позволяет в ряде случаев (см. гл. VI) упростить расчет аппаратов, заменив физическую модель, достаточно хорошо соответствующую механизму продольного перемешивания в аппарате данного типа, более простой моделью, лишь формально адекватной реальным условиям. В связи с этим следует различать физическую адекватность, т. е. соответствие модели физической обстановке в аппарате, и формальную адекватность, под которой подразумевается согласованность функций распределения времени [c.25]

Рис. III-7. Схема диффузионной модели продольного перемешивания в аппарате неограниченной длины.

На рис. 1-3 -сопоставлены профиля концентраций в фазе х и движущие силы процесса массообмена при наличии и отсутствии продольного перемешивания в аппарате. [c.222]

Иногда прямоточные барботажные колонны снабжают несколькими решетками, расположенными по высоте аппарата. Таким образом удается значительно снизить продольное перемешивание в аппарате. [c.245]

Выбор групповых компонентов определяет дальнейшее изучение их взаимных превращений для создания математического описания. При этом исследователю должны быть известны ошибки измерения количеств групповых компонентов и характер перемешивания в аппарате. [c.77]

Вместе с тем, основываясь на результатах выполненных работ, можно указать следующие возможные причины появления перемешивания в аппарате вытеснения 1) различие скоростей потока в разных точках сечения вследствие неоднородной или недостаточно эффективной турбулизации либо неравномерного заполнения аппарата контактным материалом 2) возникновение противоположных основному потоку турбулентных толчков вещества — турбулентной диффузии 3) перенос вещества в направлении, [c.100]

Для исследования перемешивания в аппарате при импульсном вводе индикатора можно использовать установку, изображенную на рис. 111-1 [9]. Через холодный аппарат 11 продувается поток очищенного азота из баллона 1. До поступления в аппарат поток азота проходит сравнительную ячейку катарометра 9, после которой помещается устройство для ввода индикатора 10. Пройдя через аппарат, поток азота направляется в измерительную ячейку катарометра 9. Катарометр соединяется с самописцем по обычной для хроматографов электрической схеме. [c.101]

Рис. Ш-1. Схема установки для изучения перемешивания в аппарате при импульсном вводе индикатора

При различии перемешивания в аппаратах разных размеров более правильно исследовать процессы на основе решения их математического описания, используя методы математического моделирования, рассмотренные в главах III—V. [c.34]

Величина г может меняться от О до оо. Назовем объемную долю вещества в выходном потоке, находившегося в аппарате в течение времени меньшего, чем т, функцией распределения времени пребывания Р. Вид функции Р (т) определяется конкретными условиями перемешивания в аппарате, но ее величина всегда меняется от О (при т = 0) до 1 (при т -V оо). [c.117]

В качестве такой оценки можно использовать степень внутреннего перемешивания х> определяемую для импульсного ввода индикатора как отношение количества индикатора, вышедшего за среднее время пребывания т, ко всему количеству введенного индикатора [19]. Величина % характеризует степень отклонения реального аппарата от аппарата идеального вытеснения. При отсутствии перемешивания в аппарате идеального вытеснения [c.130]

Рис. 2-6. Непрерывная одноступенчатая экстракция с перемешиванием в аппарате с мешалкой

Недетерминированность процесса перемешивания в аппаратах с мешалками, его стохастичность проявляется в том, что время пребывания в аппарате и время жизни частиц перемешиваемой жидкости различно. Это происходит за счет турбулизации потоков мешалкой проскоков, байпасирования части потока и наличия застойных зон молекулярной диффузии и неравномерности профилей скоростей их деформации. Поэтому процесс перемешивания представляет собой вероятностный процесс и для его количественного описания необходимо привлечение статистико—вероятностных методов. Для этого привлекаются внешние (т) и внутренние /(т) функции распределения. Функции распределения устанавливают однозначную зависимость между произвольной частицей потока и некоторым характерным для нее промежуточным временем. [c.444]

Растворение поливинилбутираля в смеси этилового спирта и ацетона (1 1) производят при перемешивании в аппарате 9, соединенном с холодильником 10, в который из мерников II и 12 подают растворители, а также поливинилбутираль. Температура процесса растворения около 50 С. Полученный 10%-ный раствор поливинилбутираля далее охлаждается. [c.60]

Пропеллерные мешалки создают более интенсивные осевые потоки жидкости, чем лопастные, и, следовательно, более интенсивно перемешивают жидкость. Перемешивание пропеллерными мешалками улучшается при установке в аппарате отражательных перегородок или диффузора — короткого цилиндрического (иногда слегка конического) стакана, в котором помещается пропеллер (рис. 10-8). Диффузор направляет циркуляцию жидкости в осевом направлении и благоприятно влияет на перемешивание в аппаратах с большим отношением высоты к диаметру, а также в аппаратах с, змеевиками и другими внутренними устройствами. [c.358]

Эффективность перемешивания в аппаратах большой емкости возрастает при эксцентричной установке пропеллеров или расположении вала пропеллерной мешалки под углом 10 — 20° к вертикали. [c.358]

Нагрев и сушка продукта происходят в результате контакта его с обогреваемыми поверхностями барабана и ротора при перемешивании в аппарате. Продолжительность сушки определяется физико-химическими свойствами растворителя, начальной и конечной влажностью, способностью к налипанию и др. Поэтому производительность аппарата для сушки разных продуктов будет различной и определяется при разработке технологического регламента сушки экспериментально или на основе имеющегося опыта при работе с аналогичным продуктом. Номинальный объем корпуса сушилок изменяется от 0,16 до 10 м при коэффициенте заполнения до 50 %. [c.353]

Пример. Жидкий детергент плотностью р = 1400 кг/м , вязкостью х = 1,0Н-с/м2 и поверхностным натяжением 0 = 0,0756 Н/м подвергнут успешной обработке на стадии пилотных испытаний. При исследовании систем с различной геометрией было найдено, что мощность, затрачиваемая на перемешивание в аппарате стандартной конструкции, минимальна. [c.52]

Рис. П-103. Динамика перемешивания в аппарате.

Для перемешивания. жидкостей вязкостью не более 0 мн-сек м , а также для перемешивания в аппаратах, обогреваемых с помощью рубашки или внутренних змеевиков, в тех случаях, когда возможно выпадение осадка или загрязнение теплопередающей поверхности, применяют якорные (рис. У1-5) или рамные (рис. /1-6) мешалки. Они имеют форму, соответствующую внутренней форме аппарата, и диаметр, близкий к внутреннему диаметру аппарата илп змеевика. При вращении эти мешалки очищают стенки и дно аппарата от налипающих загрязнений. [c.255]

В найденное решение удобно ввести безразмерные комплексы параметров. Одним из таких комплексов является критерий Пекле, характеризующий степень интенсивности перемешивания в аппарате и определяемый по формуле [c.214]

Обожженный концентрат — огарок — подвергается выщелачиванию отработанным электролитом, содержащим обычно 100—150 г/л серной кислоты. Выщелачивание ведут при интенсивном перемешивании в аппаратах-агитаторах. Применяются агитаторы с механическим (рис. 17) или с воздушным (рис. 18) перемешиванием. В механических агитаторах перемешивание пульпы осуществляется с помощью пропеллерной мешалки, приводимой в движение электромотором. В воздушных (пневматических) агитаторах перемешивание производится путем пропускания сжатого воздуха, который движется вверх по вертикальной центральной трубе агитатора, увлекая за собой пульпу. Выщелачивание в пневматических агитаторах способствует окислению тех компонентов раствора, которые могут окисляться растворенным в воде кислородом, в частности, окислению Fe + до Ре +. [c.51]

Перемешивание в аппаратах с непрерывным контактом. Схема потоков для элементарного объема аппарата в соответствии с диффузионной моделью показана на рис. 70. Пунктиром показаны потоки компонента, обусловленные продольным перемешиванием. В выражениях для этих потоков е—коэффициент продольного перемешивания 5—площадь сечения аппарата ф—доля сечения, занятая рассматриваемой фазой С—общая концентрация фазы индексы г и ж относятся к газовой и жидкой фазам. Расходы газа и жидкости О и L приняты постоянными. [c.243]

Перемешивание в аппаратах со ступенчатым контактом. Большое значение имеет перемешивание в барботажных аппаратах со ступенчатым контактом, в которых каждая ступень представляет собой тарелку того или иного типа (стр. 500). При расчете таких аппаратов, в зависимости от типа тарелки, принимают, что фазы движутся перекрестным током или что тарелка работает с полным перемешиванием жидкости. [c.247]

Анализ ячеечной модели в стационарных условиях. В зависимости от степени продольного перемешивания в аппарате объемный коэффициент массопередачи изменяет свое значение. Расчет его по среднелогарифмической движущей силе справедлив только для режима полного вытеснения, т. е. при числе ячеек п оо. При этом значении объемный коэффициент массопередачи определяется из следующего выражения [c.248]

Исследованию перемешивания в аппаратах с мешалками посвящено значительное количество работ изучено влияние числа оборотов, конфигурации и расположения мешалок, количества и вида перегородок, физико-химических свойств среды, положения входа и выхода потоков и других факторов. Однако специфичность того или иного процесса перемешивания часто не позволяет воспользоваться этими рекомендациями, в результате чего проектируются аппараты с пониженными характеристиками, а процессы, происходящие в них, значительно отличаются от идеальных. Необходимо создание более общей и в то же время легко приспосабливаемой к конкретным условиям модели. [c.267]

Значения Еи , при перемешивании в аппаратах со змеевиками и отражательными перегородками. [c.269]

Процесс перемешивания в аппарате этого типа сопровождается частичным перетиранием масс и другими нежелательными процессами. [c.277]

При вращении лопастей мешалки в объеме жидкости затрачивается определенная энергия, которая расходуется на преодоление трения сплошной фазы о стенки аппарата и мешалки, а также на образование и срыв вихрей. В связи со сложной структурой потоков в аппаратах с мешалками процесс перемешивания исследуют на моделях, а результаты исследований обобщают в виде эмпирических уравнений с использованием критериев подобия. Поскольку мощность М, затрачиваемая на перемешивание, зависит от режима течения жидкости в аппарате, конструкции мешалки, и внутреннего устройства аппарата, обобщенное уравнение гидродинамики для процессов перемешивания в аппаратах с отражательными перегородками записывают в виде [43—46] [c.178]

Уравнение (X, 3) является передаточной функцией одноемкостного объекта. Здесь Т1 — постоянная времени перемешивания в аппарате. [c.124]

Анализ целесообразно начать с комбинированной модели как наиболее общей, из которой при соответствующих значениях определяющих параметров вытекают в виде частных случаев рециркуляционная, диффузионная и ячеечная модели. Анализ математических моделей продольного перемешивания в аппаратах с застойными зонами следует произвести отдельно. Очень важны для практики теоретические модели, применимые к исследованию продольного перемешивания в экстракционных колоннах с концевыми отстойниками и модели, позволяющие определять интенсивность продольного церемешивания на отдельных участках аппарата. [c.81]

В работе [21] на основе диффузионной модели структуры потока предложен метод определения параметров продольного перемешивания по скачку концентраций на входе сплошной фазы Метод основан на преобладающем продольном перемешивании в аппарате, поскольку в питающей трубке оно пренебрежимо мало. Это означает, что в сечении входа значение. коэффициента продольного перемешивания резко изменяется, приводя к скачку концентраций во входящей фазе. Скачок, оцениваемый числом единиц переноса 7 , зависит от фактора массообмена F = mVyjVx и числа Пекле сплошной фазы Рес и в меньшей степени — от числа Пекле дисперсной фазы Pe . Предложена [21] номограмма, позволяющая одновременно определять значение Рес и Ред по значениям F и Т. [c.202]

Численное решение на ЦВМ с испольвова нием конструктивных и режимных параметров ведения процесса перемешивания в аппаратах с плосколопастными мешалками [c.239]

Турбинные мешалки работают по принципу рабочего колеса центробежного насоса. Различают мешалки с открытыми (рис. 68, а) и закрытыми (рис. 68,6) турбинными колесами, представляющими собой систему радиально расположенных лопастей, которые создают циркуляцию жидкости в реакторе в большей степени, чем пропеллерные, Турбинные мешалки применяют для растворения и суспендирования твердых частиц с массовым содержанием до 80%, растворения и смешения жидкостей. Они могут работать со средами вязкостью до 250 П, Турбинные мешалки открытого типа (рис. 68а) кроме того позволяют работать с системами, содержащими до 60% твердых частиц с размерами до 1,5 мм. Допускаемая вязкость составляет 400П, а скорость вращения рабочего колеса 500—700 об/мин. В отдельных конструкциях угловая скорость достигает 2000 об/мин. Для предотвращения образования воронки при работе мешалки и улучшения перемешивания в аппаратах устанавливают вертикальные перегородки. [c.195]

Для турбинных л1ешалок степень перемешивания в аппаратах с перегородками характеризуется следующими приближенными пределами окружных скоростей Шокр, м/с [c.146]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология