Одноступенчатый аппарат непрерывного действия

Пример 3. Расчет одноступенчатого аппарата непрерывного действия для сушки активированного угля [c.254]

При этом для каждой ступени справедливы соотношения параметров, применяемые для одноступенчатых аппаратов непрерывного действия. [c.58]

Уравнения (5.55) и (5.56) позволяют рассчитывать процесс адсорбции в одноступенчатом аппарате непрерывного действия с кипящим слоем адсорбента. [c.125]

О недостатках баковых реакторов, в частности о затруднениях, возникающих при применении крупногабаритных аппаратов, говорилось выше. Применение колонн, т. е. аппаратов непрерывного действия, до недавнего времени сдерживалось ввиду многогранности процесса, в котором по мере течения изменяется ряд параметров. Правда, поскольку указанные процессы одноступенчатые, что позволяет вести их в режиме прямотока (гидродинамически более простом), что несколько облегчает использование колонн. [c.168]

В настоящее время широко применяются в промышленности только водоаммиачные абсорбционные холодильные машины и бромистолитиевые абсорбционные холодильные машины непрерывного действия одноступенчатого типа, использующие в качестве теплоносителя пар, горячую и перегретую воду, горячие газы и парогазовые смеси. При описании конструктивных особенностей отдельных аппаратов приводятся сведения по основным тепломассообменным процессам, протекающим в них. [c.129]

В аппараты непрерывного действия суспензия порошкообразного адсорбента подается пропорционально расходу очищаемой воды. Аппарат рассчитан на пребывание воды в контакте с активным углем в течение заданного времени (0,5—5 мин), после чего к суспензии добавляют полиакриламид в дозе 1 —1,5 мг/л и направляют ее в радиальный отстойник для разделения. Шлам насыщенного адсорбента направляют на обезвоживание и регенерацию. С целью экономии адсорбента целесообразно последовательное включение двух или трех таких ступеней адсорбции. При трехступенчатой схеме экономия адсорбента может достигать 60—80% по сравнению с его расходом при одноступенчатой схеме очистки [c.1073]

При сушке в кипящем слое в качестве сушильных агентов применяют топочные газы и воздух, сушку проводят в аппаратах непрерывного и периодического действия, причем непрерывная сушка производится в одноступенчатых и многоступенчатых сушилках. В последнем случае достигается повышенная степень использования тепла сушильного агента. [c.775]

Для производства окисленных битумов применяют главным образом горизонтальные и вертикальные цилиндрические кубы, колонные аппараты и змеевиковые реакторы периодического, полунепрерывного и непрерывного действия. Они имеют устройства для подачи воздуха, удаления отработанных газов, контроля и регулирования расхода сырья и воздуха, температуры и уровня продукта. Установки могут значительно отличаться друг от друга способом подачи воздуха и схемой обработки отходящих газов. В литературе приводятся описания окислительного куба с внутренней мешалкой и системой отражающих экранов для равномерного распределения воздуха и лучшего контакта с жидкой фазой [448] одноступенчатой установки непрерывного окисления [387] системы из вертикальных колонн, совмещающих процессы перегонки сырья и окисления остатков с противотоком сырье — воздух [397] окислительной установки из двух последовательно работающих кубов, оборудованных мешалкой с электроприводом [522] установки из трех колонн [340]. Предложен также реактор, состоящий из ряда ячеек, через которые последовательно проходит окисляемое сырье, контактируемое с воздухом. Битум, отбираемый из разных ячеек, имеет различную степень окисления [334]. [c.178]

Как и для одноступенчатого непрерывно действующего культиватора полного смешения, производительность любой ступени батареи аппаратов по биомассе пропорциональна стационарной концентрации микроорганизмов [c.173]

Машины непрерывного действия содержат аппараты, необходимые для осуществления непрерывного режима работы. Они подразделяются на одноступенчатые, двухступенчатые, абсорбционно-резорбционные и комбинированные. Одноступенчатые машины применяют в том случае, если параметры греющей среды достаточны для получения определенной температуры кипения в испарителе, а двухступенчатые — при использовании греющей среды более низкого потенциала или для получения более низких температур кипения в испарителе. В абсорбционно-резорбционной машине конденсатор заменен абсорбером, который в этом случае называют резорбером. В комбинированных машинах в одной из ступеней может быть использован компрессор или эжектор. [c.138]

На рис. 3.29 изображена сушилка непрерывного действия с одноступенчатым аппаратом кипящего слоя (однокамерная сушилка). Высушиваемый материал поступает из шнекового питателя 3 в слой материала, кипящего на газораспределительной решетке 2 в камере сушилки 4. Сушильный агент - воздух, подогреваемый в калорифере 1, проходит с заданной скоростью через отверстия распределительной решетки 2 и поддерживает на ней материал во взвешенном состоянии. [c.72]

Изучение массообмена в одноступенчатом кипящем слое непрерывного действия имеет несомненное теоретическое и прикладное значения, позволяя обоснованно подойти к проектированию и расчету многоступенчатых аппаратов с кипящим слоем. К сожалению, ограниченное число исследований не позволяет в настоящее время получить надежные корреляции для вычисления коэффициентов массообмена при адсорбции в различных системах адсорбтив — адсорбент. Видимо, необходимо дальнейшее проведение исследований с целью определения основных закономерностей процесса и получения расчетных корреляций для коэффициентов внешнего и внутреннего массопереносов в зависимости от различных параметров процесса адсорбции. [c.62]

На следующих секциях средние величины адсорбции и входные концентрации увеличиваются, что приводит к снижению скорости процесса массообмена, и, начиная с некоторой ступени, равновесие между газовой и твердой фазами уже не будет достигаться, т. е. йа Я. На всех последующих ступенях, включая последнюю нижнюю тарелку, величина выходной концентрации будет определяться не материальным балансом, как на первых тарелках, а кинетическими закономерностями отработки зерен. Очевидно, что при стационарном режиме в каждом слое существуют постоянные средние величины адсорбции и концентрации адсорбтива в газовой фазе. Поэтому количество вещества, адсорбируемого каждым слоем адсорбента многоступенчатого аппарата- в единицу времени, также будет постоянным. Как было показано выше, коэффициент массообмена в одноступенчатом кипящем слое непрерывного действия определяется средней степенью отработки адсорбента в слое. Очевидно, что в многоступенчатом аппарате с кипящим слоем коэффициенты массообмена на каждой тарелке при установившемся состоянии будут различными. На верхних тарелках, где средняя степень насыщения адсорбента невелика, процесс массообмена может лимитироваться подводом вещества к поверхности зерна (внешнедиффузионной кинетикой). При перетекании материала на следующие тарелки и, следовательно, нарастании средней степени насыщения адсорбента доля внутридиффузионного сопротивления будет увеличиваться и на последних (нижних) тарелках лимитирующей стадией процесса становится внутренний массоперенос. Следовательно, величины коэффициентов массообмена в многоступенчатом аппарате уменьшаются при переходе от верхних тарелок к нижним. [c.65]

Как было показано ранее, в одноступенчатом аппарате с кипящим слоем непрерывного действия активное перемешивание частиц твердой фазы приводит к значительной неравномерности времени их пребывания в слое. При идеальном перемешивании плотность распределения частиц по времени пребывания описывается уравнением [c.123]

Одноступенчатый адсорбер. В адсорберах как непрерывного, так и периодического действия массообмен практически заканчивается на относительно небольшой высоте псевдоожиженного слоя Яа. Выше этой зоны и на выходе из слоя концентрация вещества в газовом потоке практически равновесна со средней степенью отработки адсорбента в слое. При известной изотерме адсорбции и Яа < Я расчет аппарата может быть проведен по уравнению материального баланса [24] [c.213]

Все летучие примеси должны быть максимально удалены до ректификации сырых фенолов, так как при ректификации они переходят также и в чистые продукты. В этих целях на Фенольном заводе разработана и освоена схема двухстадийной очистки фенолятов от летучих примесей [б, 6]. На первой стадии примеси из фенолятов экстрагируются обеспиридинениым маслом (нейтральной частью фенольного масла или сольвента) ПО непрерывной схеме в отношении 2 1. Экстрагент регенерируется путем обработки 15—177о- Ным раствором серной кислоты в аппаратах непрерывного действия. На первой стадии удаляется 65— 70% азотистых оснований. На второй стадии оставшиеся азотистые основания и остальные ле-туч 1е примеси (нейтральные углеводороды, аммиак) де-сорби руются паром на одноступенчатых вакуумных аппаратах непрерывного действия. Нри этом удаляется до 60% от оставшихся после первой стадии очистки азотистых оснований и до 75% нейтральных углеводородов. Отработанный конденсат возвращается в производственный цикл для разбавления исходных фенолятов до очистки. [c.70]

При исследовании ЭВПТ было проведено две серии опытов. В первой серии изучалось периодическое диспергирование (без протока фаз и без массообмена) систем ОК — В, К — В и ТБФ — В. Перед каждым опытом колонну заполняли равными объемами обеих жидкостей. После 15 мин перемешивания фиксировали величину перемешанного объема и отбирали пробы в седиментометр для определения Ф. Во второй серии опытов, когда аппараты работали в режиме одноступенчатого экстрактора непрерывного действия, были использованы системы К—БК—В, ТБФ—АК—В и ОК—УК—В. Для систем К—БК—В и ТБФ—АК—В объемное соотношение фаз поддерживалось на уровне средней величины коэффициента распределения, а для системы ОК—УК—В — равное трем. Суммарный расход фаз составлял 10—12 м 1 м -ч). [c.113]

Возможность обогащения пермеата легко проникающим компонентом в одноступенчатой установке ираничена селективностью мембраны и отношением давлений в напорном и дренажном каналах. Для более полного разделения газовых смесей приходится исноль-зовать установки с промежуточным компримированием и рециркуляцией части потоков. Эго отрицательно сказывается на технико-экономических показателях процессов мембранного газоразделения. Кроме каскадных установок для обеспечения более полного разделения могуг быть использованы мембранные колонны непрерывного действия. Как отмечается в [1], термин мембранный аппарат колонного типа не следует понимать буквально. Мембранная колонна может включать в себя один или несколько последовательно соединенных мембранных модулей. Мембранная колонна (рис. 15.5.3.8) состоит из укрепляющей и исчерпывающей частей, разделенных между собой точкой подачи питания, и компрессора. При движении газовой смеси сверху вниз в канале высокого давления происходит ее обеднение легко проникающим через мембрану компонентом. В канале низкого давления газ движется противотоком по отношению к разделяемой смеси и обогащается легко проникающим через мембрану компонентом. На выходе из укрепляющей части колонны получается пермеат, представляющий собой практически чистый легкопроникающий компонент. Часть этого потока возвращается в колонну в виде газовой флегмы после сжатия в компрессоре. Оставшаяся часть отводится в качестве конечного продукта разделения. [c.425]

Примечание. В опытах 2, 5 и 8 в качестве катализатора примен) стальная сетка (концентрация ГеС1з от 0,2 до 0,3%). В опытах 3 и 6 хлорирование] водилось в четырехступенчатом агрегате непрерывного действия, но состав реак / ной массы хуже полученного Буреоном в близких условиях периодическим спосс) Опыты 1 и 4 проводились периодическим способом, а опыт 7—непрерывным спос одноступенчатом аппарате на кипу результаты опытов совпадают с получен Буреоном при 20—30° на стальной сетке при периодическом хлорировании. [c.34]

В технической литературе описаны результаты работ, проводившихся на опытной установке с целью разработки процесса получения дивинил-нитрильного каучука СКН-26 методом непрерывной-пол имеризацииЬ . Схема опытной установки непрерывного действия приведена на рис. 121. В аппарате 1 готовили водную фазу, в аппарате 2—углеводородную. Подаваемые через мерники 3 и 4 углеводородная и водная фазы в определенном соотношении, контролируемом ротаметрами 5 и 6, смешивались в смесительной колонне 7 и туда же периодически подавался раствор активатора. Далее полимеризующаяся смесь последовательно проходила батарею из восьми полимеризаторов 9. Из последнего полимеризатора латекс поступал через дроссельный вентиль 10 в дегазатор 11 для стравливания дивинила, где заправлялся 0,1% гидрохинона и 3% неозона Д (на каучук). Отгонку из латекса незаполимеризовавшихся мономеров производили на одноступенчатой вакуумной колонне 13. Латекс собирали в сборник 14 и оттуда направляли на коагуляцию. [c.462]

В ходе исследований процессов непрерывной адсорбции, проводившихся авторами с сотрудниками были разработаны описанные выше методы расчетов адсорберов и десорберов непрерывного действия различных конструкций для ряда изучавшихся систем. В настоящем разделе приводятся примеры расчетов одно- и многоступенчатых адсорберов с кипящими и с движущимися слоями, а также одноступенчатого десорбера с кипящим слоем. Уделяя главное внимание расчету непосредственно основных аппаратов адсорбционных установок непрерывного действия, мы исходили из того, что выбор, проектирование и расчет типового вспомогательного оборудования адсорбционных установок достаточно освещены в монографиях Е. Н. Серпионовой [3] и К- М. Николаевского [39]. Все основные расчеты теплообменников, конденсаторов, сушилок приведены в многочисленной специальной литературе (например [40]), а исходные данные для расчета систем вертикального пневмотранспорта адсорбентов содержатся в книге О. П. Вдовенко [41]. [c.128]

При реализации других процессов ф может плавно умень-щаться по мере протекания реакции, не проходя через максимум. В этом случае в реакюре периодического действия или в реакторе вытеснения выходы будут выще, чем в реакторе смещения любой модификации. Если по каким-либо соображениям приходится использовать последний, то желательно в разумных пределах увеличить число последовательно соединенных аппаратов. Напротив, если по мере протекания реакции ф непрерывно возрастает, то следует предпочесть одноступенчатый реактор смешения, когда увеличение выхода является решающим соображением. С целью уменьшения потерь щ результате проскока на практике может оказаться необходимым применение двух или более последовательно соединенных аппаратов. Однако и в этом случае первый аппарат должен быть много больше других, чтобы на начальной стадии процесса реакционная масса могла разбавляться максимально длительное время. [c.128]

Выпарные установки. Одноступенчатые установки м. б. непрерывного и периодич. действия. Последние отличаются более высокими коэф. теплопередачи, ио сложнее в обслуживании, поскольку их нельзя полностью автоматизировать. В одиночных аппаратах выпаривают сравнительно небольшие кол-ва р-ров, иапр. в произ-вах особо чистой Na l, а также NajS, томатных паст, сгущенного молока. Образующийся вторичный пар для В. не используют. Упомянутый недостаток устранен в аппаратах с тепловым насосом. В них вторичный пар сжимают турбокомпрессором или паровым инжектором, повышая т. обр. его т-ру до т-ры греющего пара. В первом случае используется практически полностью вторичный пар, расходуется только электроэнергия, однако возрастают стоимость оборудования и затраты на его эксплуатацию. Во втором случае вследствие добавления в систему первичного пара часть вторичного пара удаляется из цикла. Аппараты с тепловым насосом целесообразно применять для р-ров, характеризующихся небольшими температурными депрессиями, при разрежениях в паровом пространстве 0,02-0,08 МПа и малых степенях сжатия вторичного пара (не более 2). [c.438]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология