Степень внутреннего перемешивания

В настоящее время в технологической практике используется большое число разнообразных конструкций аппаратов для проведения массовой кристаллизации. Эксплуатация кристаллизаторов затрудняется образованием твердого слоя кристаллизующегося вещества на внутренних поверхностях аппаратов, где наблюдается наибольшее пересыщение растворов как при изогидрической, так и при изотермической кристаллизации. Кроме того, сама поверхность стенки способствует образованию на ней кристаллов. Практика эксплуатации промышленного кристаллизационного оборудования показывает [22, 23], что основной режимный параметр, изменением которого можно существенно уменьшить образование инкрустаций, — степень перемешивания раствора. При этом интенсивное движение раствора стимулирует образование зародышей кристаллов в перемешиваемой массе раствора. Для перемешивания растворов применяются механические мешалки различных конструкций и циркуляционные насосы. Ещ одно средство борьбы с инкрустациями внутренних поверхностей — их полировка, которая по данным [22, 23] оправдывает свою высокую стоимость. Предложен также вибрационный метод борьбы с отложением солей [9]. [c.164]

При использовании очень мелких частиц и малоинтенсивном псевдоожижении следует учитывать возможность роста внешнедиффузионного сопротивления с переходом процесса из кинетической области в область внешней или переходной диффузии. Учет кинетического и гидродинамического факторов позволяет определить диапазон рационального изменения размеров частиц катализатора но слоям многополочного реактора. Так, в реакторе для проведения экзотермической реакции нижние слои целесообразно загружать более мелкозернистым катализатором, чем верхние. Действительно, в этом случае диаметр зерна, для которого степень использования внутренней поверхности близка к 1, увеличивается Для каждой лежащей выше полки в соответствии с уменьшением температуры и изменением степени превращения. В то же время, учитывая, что в реальных промышленных аппаратах, как правило, верхние полки имеют большую высоту слоя катализатора, снижение для них числа взвешивания или разности рабочей и критической скоростей газа, за счет загрузки этих слоев крупнозернистым катализатором уменьшает перемешивание, проскок газовых пузырей и благоприятно сказывается на суммарной скорости процесса. [c.256]

СТЕПЕНЬ ВНУТРЕННЕГО ПЕРЕМЕШИВАНИЯ [c.122]

В качестве такой оценки можно использовать степень внутреннего перемешивания х> определяемую для импульсного ввода индикатора как отношение количества индикатора, вышедшего за среднее время пребывания т, ко всему количеству введенного индикатора [19]. Величина % характеризует степень отклонения реального аппарата от аппарата идеального вытеснения. При отсутствии перемешивания в аппарате идеального вытеснения [c.130]

В ряде случаев необходимо оценить степень отклонения реального сооружения от идеального. В этом случае используют С-кривую отклика для определения степени внутреннего перемешивания х. определяемую как отношение количества индикатора, вышедшее за [c.240]

Эффективность работы многоступенчатых реакционных устройств с внутренним перемешиванием зависит от степени изменения концентраций в отдельных последовательно работающих аппаратах. Согласно выводам А. Н. Плановского [3] оптимальный результат для простейших процессов в системах с идеальным смешением получается при одинаковом времени пребывания обрабатываемых продуктов в каждой из ступеней реагирования . Влияние числа секций на концентрационный к. п. д. многоступенчатого реактора с секциями разных размеров показано на фиг. 44, 45 и 46. [c.152]

В экспериментах [14], а также при исследованиях пожаров в помещениях (см. обзорную работу [217]). В реальных течениях распространение устойчиво стратифицированного слоя вниз по мере того, как всплывающая струя подает в него все большее количество жидкости, всегда сопровождается некоторой внутренней циркуляцией жидкости. Это влечет за собой увеличение степени конвективного перемешивания между двумя указанными областями. Эти эффекты наблюдались в экспериментах [127]. Как отмечалось [125, 271], поведение слоев, находящихся под воздействием внешне индуцированного течения, связано в первую очередь с формированием и ростом стратификации. Проблема нестационарной стратификации и циркуляции, обусловленных наличием источника тепла в ограниченной полости, исследовалась также численно [228]. Вместе с тем для анализа ламинарного и турбулентного режимов течения необходимы дальнейшие детальные исследования. [c.315]

Предположим, что внутреннее перемешивание в разных слоях океана происходит с периодами, малыми по сравнению с Тг, так что концентрации внутри этих резервуаров оказываются в достаточной степени постоянными. При стационарных условиях уравнение баланса для в атмосфере (по первому методу) имеет вид [c.49]

Реальная картина перемешивания в потоке, однако, зачастую оказывается более сложной. С одной стороны, при расширении кипяш,его слоя начинают исчезать тупиковые и застойные зоны, ответственные за различные коэффициенты стационарной и нестационарной диффузии в неподвижном слое [145]. С другой стороны, сами движущиеся частицы в какой-то степени переносят с собой непосредственно окружающую их газовую оболочку (пограничный слой), особенно при развитой внутренней поверхности зерен, сорбирующих диффундирующую примесь в одних зонах реактора и десорбирующих в других участках. [c.118]

В случае химического режима допустимо увеличение степени перемешивания с целью увеличения коэффициента теплоотдачи на промышленной установке. Однако, поскольку 2,5 м/с — низший предел скорости турбинной мешалки для слабого перемешивания, а 5,6 м/с — верхний предел для сильного перемешивания, то для изменения коэффициента теплоотдачи внутренней пленки жидкости нельзя увеличивать скорость более чем в два раза. [c.149]

Способ разделения газов с использованием псевдоожиженного слоя угля предъявляет жесткие требования к прочности адсорбента. Кипящий слой твердых частиц имеет такие неоспоримые преимущества, как высокие коэффициенты массо- и теплопередачи, большая степень использования внутренней поверхности адсорбента и более высокая линейная скорость паров в свободном сечении аппарата, что сокращает количество поглотителя и уменьшает размеры адсорбера, но непрерывное перемешивание твердых частиц внутри слоя должно дополнительно истирать их. [c.179]

Существенную роль в механизме крекинга в псевдоожиженном слое теплоносителя (или катализатора) играет диффузия газа к наружной поверхиости частиц теплоносителя и к внутренней поверхности пор. Исследования псевдоожиженного слоя показали, что в нем происходит перемешивание и твердой и газовой фаз. При этом перемешивание газовой фазы осуществляется в продольном направлении и почти отсутствует в радиальном. В результате состав реагирующей смеси практически одинаков по всей высоте слоя и на выходе из него. Отсюда следует, что для достижения заданной глубины превращения сырья в псевдоожиженном слое объем катализатора должен быть в несколько раз больше, чем в стационарном. Из рис. 8 видно, что объемы стационарного и псевдоожиженного слоев для реакций первого и второго порядка близки при небольшой степени превращения и весьма различаются при углублении процесса. В случае торможения процесса образующимися продуктами разница становится заметной даже при малой глубине превращения. [c.40]

Если скорость процесса в системе ж — ж полностью контролируется скоростью реакции, то она не должна зависеть от поверхности контакта фаз и, следовательно, от степени перемешивания. Однако это не всегда справедливо. Процесс, который, как кажется, не зависит от перемешивания, при скорости особенно выше средней, не будет контролироваться только химической кинетикой. Как указывалось при обсуждении нитрования ароматических соединений, любое возрастание межфазной поверхности за счет перемешивания будет сопровождаться уменьшением размеров капель. Это приведет к снижению коэффициента массопередачи в дисперсной фазе вследствие уменьшения внутренней циркуляции в каплях п взаимоде -ствия капель. Приведенные факторы могут компенсировать друг друга и тогда окажется, что процесс, контролируемый массопередачей, не зависит от интенсивности перемешивания. В результате единственно твердый вывод будет таким, если скорость процесса зависит от степени перемешивания, значит важны явления массопередачи. Принимается, что перемешивание достаточно для получения однородной дисперсии. [c.374]

По данным Фихмана [19], существенная разница в температу-)ах приводит к преимущественному охлаждению наружного слоя. a рис. 3.10 показано изменение температуры в наружном (кривая 1) и внутреннем (кривая 2) слоях. Поступающая на верхний ярус щелочная целлюлоза имеет температуру 46—48 °С. При движении массы на транспортере идет быстрое падение температуры в наружном слое. Двукратное пересыпание щелочной целлюлозы с одного транспортера на другой приводит к некоторому перемешиванию, однако сохраняется высокий градиент температур. К концу процесса деструкции разница температур в наружном и внутреннем слоях достигает 8—10°С. Это приводит к значительной неравномерности щелочной целлюлозы по степени полимеризации. При среднем значении СП = 477 был обнаружен разброс от 436 до 519, а коэффициент вариации оказался равным 5,7%. [c.76]

Турбулентный режим перемешивания. Выбор уравнения для описания поля скоростей в аппарате с мешалкой зависит от величины К, соотношения диаметров аппарата О и мешалки (см. 6.1.1.1) и от степени воздействия внутренних устройств на поле скоростей в перемешиваемой жидкости, т. е. от отношения суммарного момента сил сопротивления внутренних устройств и корпуса аппарата. Это отношение приближенно можно выразить коэффициентом т [c.315]

Можно также рекомендовать использование таких условий роста, при которых внутренние напряжения реже разрешаются расщеплением. Прежде всего, это выращивание при возможно более низких пересыщениях. Ввиду того что расщеплению благоприятствует кинетический режим роста, оно усиливается с увеличением степени перемешивания раствора. Поэтому расщепляющиеся кристаллы лучше выращивать при слабом перемешивании или вообще в статических условиях, если только это не вызывает образования дефектов диффузионного типа. [c.130]

Второй класс ограничений связан с необходимостью использования гипотезы о хорошем перемешивании в системе. Из физических соображений ясно, что, поскольку агломерируют ближайшие друг к другу частицы, следующие акты агломерации будут затруднены, если в промежутках между ними частицы не перемешиваются до состояния, когда их распределение опять можно считать в среднем равномерным. С точки зрения математического моделирования процесса очень важно не учитывать локальные изменения концентрации частиц, вызванные каким-либо актом агломерации при рассмотрении следующего акта. Однако следует с осторожностью относиться к гипотезе о перемешивании, поскольку в этом случае возможно проявление и второго эффекта, связанного с изменением скорости агломерации в результате изменения взаимного положения частиц. По-видимому, важное значение имеют характерные масштабы взаимного движения частиц. Так, учет степени перемешивания на достаточно больших расстояниях между частицами и неучет его на масштабах, характерных для сил взаимодействия, может нести в себе внутреннее противоречие. С использованием предположения о том, что столкновения парные и система хорошо перемешивается, то есть можно не учитывать предысторию процесса, и было построено уравнение агломерации (1.87). [c.52]

Активность ванадиевого катализатора в псевдоожиженном слое возрастает с уменьшением размера частиц до 1 мм [371]. При переходе к частицам меньшего размера (менее двойной толщины слоя внутренней диффузии) скорость процесса (рис. ХП1-4) начинает падать [286]. Кроме того, с уменьшением размера частиц возрастает степень перемешивания газа в аппарате. В результате при уменьшении диаметра частиц катализатора с 1,5 до 0,38 мм скорость процесса окисления сернистого ангидрида [371] снизилась более чем в два раза, несмотря на значительное увеличение внешней поверхности частиц. [c.576]

Одновременно с увеличением ах снижается внутренняя циркуляция в паровом пузырьке, а минимальное количество энергии, необходимое для преодоления пузырьком пара поверхностного слоя жидкостной пленки, возрастает. Последнее приводит к тому, что эффект перемешивания частичек жидкости паровыми пузырьками (с соответствующей интенсификацией процесса теплопереноса) при прочих равных условиях в большей степени проявляется для жидкости с меньшим Ох- Результатом является снижение интенсивности теплообмена с ростом Ох- [c.163]

С.ьорость потока Б свободном сечении V, см/кин Среднее время пребывания х, мин Степень внутреннего перемешивания X [c.124]

В моделях слоя считается, что массопередача происходит через границу облака, которое имеет предполагаемую геометрию (обычно цилиндрическую, с вертикальными боковыми сторонами и плоским верком). Внутреннее перемешивание считается происходящим настолько быстро, насколько быстро образуется внутри облака однородная концентрация. Интенсивность вовлечения воздуха зависит от степени турбулентности, разности плотностей и скорости облака. В обоих основных типах моделей предполагается, что существует точка, где происходит переход (резкий или постепенный) к почти нейтральной плавучести, и что модель включает критерии для определения момента указанного состояния. [c.121]

Было установлено, что работа горелок с закручиванием наружного воздушного потока сильно зависит от места начала перемешивания газа с воздухом. Наиболее быстрое и полное перемешивание и сжигание было достигнуто на горелке Укргипромеза с частичным внутренним перемешиванием. Горелка дает сильно закрученный факел, угол раскрытия которого достигает 40—50°. Интенсивная рециркуляция продуктов горения обнаруживается по наружной поверхности и во внутренней части факела вдоль его оси, где она наблюдается на расстоянии 1=10 от устья горелки В — диаметр устья). Осевой обратный ток продуктов горения с температурой. 1500 1600° С достигает устья горелки (рис. 3), что способствует стабильности зажигания факела, но создает тяжелые условия для горелки. Поток газа, выходящий из топкого кольцевого отверстия газового сопла, практически полностью увлекается вращающимся воздушным потоком так, что обеспечивается быстрое и равномерное перемешивание. При работе с коэффициентом избытка воздуха 1,07 химический недожог на расстоянии = 11,7 от устья горелки составлял = 1,0 1,5%, а интенсивное горение практически заканчивалось уже на расстоянии =7. Изменение производительности горелки при неизменном коэффициенте избытка воздуха не приводит к существенному изменению степени выгорания газа по длине факела. [c.315]

Можно представить себе, по крайней мере приблпл<енно, что написанное выше соотношение сохраняется и для резервуаров, в которых внутреннее перемешивание происходит недостаточно интенсивно, но одновременно с этим действует специальный механизм обмена с окружающим пространством, обеспечивающий пропорциональность (или квазипропорциональность) расхода вещества примеси общему количеству примеси в резервуаре. Наблюдаемые градиенты всех стратосферных компонент указывают на то, что в стратосфере внутреннее перемешивание сравнительно невелико и что стратосфера, таким образом, не является резервуаром, в котором примесь распределяется достаточно равномерно. Это не позволяет оценить, в какой степени хороша или плоха гипотеза об определенном времени пребывания примеси как в стратосфере в целом, так и в какой-либо части ее. Данные, которые будут рассмотрены ниже, по-видимому, указывают на рост времени пребывания примеси с высотой и убывание его при переходе от экваториальных широт к полярным. [c.289]

В тех случаях, когда скорости гетерогенных химических реакций, проводимых на твердых катализаторах, лимитируются диффузией реагируюищх веществ к зоне реакции, часто оказывается целесообразным применять тонко измельченные катализаторы для ускорения внутренней диффузии и создавать интенсивное перемешивание в зоне реакции с целью увеличения скорости внешней диффузии. Для систем жидкость — жидкость скорость реакции может лимитироваться диффузией молекул из объема к поверхности раздела фаз и через пограничный слой. Для интенсификации процесса в системах жидкость — жидкость увеличивают поверхность фазового контакта реагирующих веществ путем увеличения их степени дисперсности и интенсивного перемешивания. [c.273]

Внутренний теплообмен в реакторе с псевдоожиженным слоем катализатора не представляет проблемы, поскольку перемешивание твердого вещества обычно настолько хорошее, что не возникает горячих зон . Нежелательные отклонения вызваны тем, что во многпх случаях часть газа проходит через слой катализатора в виде больших ггузыреп между нпми и основным потоком газа происходит незначительный массообмен (см. главу III, стр. 111). В результате проскоков газа конечная степень превращения несколько снижается. Об этом кратко говорится в конце настоящего раздела. [c.188]

Реакции гидрообессеривания и гидрокрекинга ТНО в процессах с реакторами с кипящим слоем катализатора осуществляются в трехфазном слое Т-Ж-Г, где твердая фаза представлена суспензированным дисперсным катализатором диаметром < 0,8 жидкая фаза - смесь сырья и продуктов, а газовую фазу образует водород, пары углеводородов, сероводород и аммиак. Кипящий слой создается с помощью жидкой фазы, для обеспечения линейной скорости которой (0,2-0,3 м/с) ее подают на циркуляцию с помощью специальных насосов внутреннего или внешнего монтажа. Работа с кипящим слоем катализатора позволяет обеспечить более интенсивное перемешивание контактирую1цих фаз, изотермический режим реагирования и поддержание степени конверсии сырья и равновесной активности катализатора на постоянном уровне за счет непрерывного вывода из реакторов части катализаторов и замены их свежими или регенерированными. [c.198]

Колонки с вращающимся цилиндром подобны описанным выше 10,елевым колонкам (см. главу 7.31). В них также имеется кольцевой зазор шириной 1—2 мм, в котором и протекает процесс разделения, с той, однако, разницей, что внутренний цилиндр вращается для обеспечения более интенсивного перемешивания. Колонки этого типа были разработаны Виллингэмом с сотрудниками [45]. Позднее этим вопросом занимался главным образом Мост [46], который выдвинул теорию о том, что эффект разделения в меньшей степени обусловлен турбулизацией паровой фазы, а зависит I основном от равномерности стекания жидкости по стенкам в виде тонкой пленки. Ввиду этого были применены роторы со щетками [39], с помощью которых должно достигаться более равно- [c.394]

Для осуществления химических процессов с помощью иммобилизованных ферментов применяют колоночные, трубчатые, пластинчатые и танкерные реакторы разного объема и производительности. Иммобилизованные ферментные системы функционируют в биореакторе в виде неподвижной фазы, через которую протекает среда с субстратом, подлежащим химическому превращению (гетерогенный катализ). В таких реакторах наряду с непрерьш-ным режимом используется и периодический. Для эффективного перемешивания и газообмена биореактор снабжают мешалкой. Повреждающее действие мешалки на биокатализатор устраняют, закрепляя определенным образом его гранулы. Например, в биореакторе корзиночного типа мешалка вращается в полом цилиндре из сетчатой структуры (корзина), в ячейках которой закреплен иммобилизованный фермент. Во внутреннем объеме трубчатых реакторов рыхло расположены полые волокна, заполненные биокатализатором. Степень превращения субстрата в продукт (например, фумарата аммония в аспартат) в таких реакторах достигает 90 %. [c.94]

Качественно новым этапом описания процессов, протекающих в ферментационной среде бнореактора, явилось развитие представлений о существовании в аппарате отдельных зон, характеризующихся различным уровнем смешения. В основу моделирования возможных ситуаций в бпореакторе положены модели микросмещения и сегрегации. С физико-химической точки зрения ферментационная среда представляет собой многофазную систему, качественно описываемую двухуровневой иерархической схемой, где на нижнем уровне находятся отдельные составляющие среды — клетки, диспергированные капельки субстрата, а на верхнем— крупномасштабные скопления в виде клеточных агломератов, глобул из клеток, субстрата и пузырьков газа. Размер и количество этих скоплений зависит от степени турбулизацин среды. При этом ферментационную среду, соответствующую смешению уровня агрегатов, можно рассматривать как сегрегированную систему, поведение которой соответствует множеству реакторов периодического действия, в которых происходит рост и развитие микроорганизмов в течение времени ферментации. Размер клеточных агломератов и глобул зависит как от сил, сцепленных между элементами их составляющими, так и от интенсивности перемешивания в биореакторе, количественной характеристикой которой может служить величина диссипации энергии в данной области аппарата и связанная с ней величина внутреннего масштаба турбулентных пульсаций [c.147]

Сотрудниками Воронежского объединения спиртовой промышленности предложена установка для непрерывного подкисления, асептирования мелассы и обогащения ее питательными солями. Установка состоит из четырех или более цилиндрических сосудов с коническими днищами, соединенных переточными трубами. Общая вместимость всех сосудов рассчитана на суточный запас мелассы. Первый сосуд, который расположен на 0,6—1 м выше последующих, предназначен для смешивания мелассы с растворами серной или соляной кислоты, антисептиков и питательных солей. В нижней части сосуда находится воздушный барботер для перемешивания, аэрации и удаления летучих органических кислот из мелассы. Для лучшего перемешивания и повышения степени использования воздуха на внутренней поверхности цилиндрической части смесителя укреплено пять-шесть винтообразных направляющих из листовой стали толщиной 5—6 мм и шириной 200—250 мм. Во втором сосуде-отстойнике происходит осаждение гипса и других взвешенных примесей. На внутренней поверхности последующих (не менее двух) сосудов-выдерживателей под углом 40—45° приварены две такие же винтообразные пластины, как и в смесителе. Они придают вращательное движение мелассе, что способствует устранению застоев около стенок. Для разделения мелассы на концах переточных труб установлены рассекатели. [c.66]

Механические дифференциально-контактные экстракционные аппараты. В гравитационных ко--тонпах без механических устройс гв энергия, необходимая для диспергирования жидкости против сил поверхностного натяжения, ограничена величиной внутренней потенциальной энергии потоков, т. е. разностью плотностей или удельных весов фаз. Степень диспергирования и соответственно эффективнссть работы аппарата можно значительно повысить при затрате дополнительного сравнительно небольшого количества механической энергии. Это осуществляется главным образом в колонных аппаратах, снабженных различными приспособлениями для механического перемешивания жидкостей. [c.632]

Для улучшения процесса распыливания суспензии и повышения степени перемешивания топлива с воздухом в форсунке предусмотрена подача небольшого количества сжатого воздуха под давлением 1,5—2,5 кПсм в кольцевой зазор между центральным стволом форсунки (подача суспензии) и внутренней стенкой трубы канала растопочного топлива (рис. 3, б). [c.45]

Изотермичность КСК является результатом его чрезвычайно высокой теплопроводности, в тысячи раз превышающей теплопроводность неподвижного слоя (см. гл. 2), а теплопроводность обусловлена перемешиванием твердых частиц (см. гл. 1). Вследствие высокой теплопроводности КСК в него можно устанавливать трубы парового котла или водяные холодильники, что недопустимо в условиях неподвижного слоя, так как приводит к переохлаждению прилегающих к трубам зерен катализатора и последующему затуханию реактора. Коэффициенты теплоотдачи от КСК к теплообменной поверхности могут быть в 10—20 раз выше, чем от неподвижного слоя или от газового потока, в результате сильно уменьшаются поверхности теплообменников в КСК Вследствие высокой теплопроводности КСК и благодаря применению мелкозернистого катализатора снимаются локальные перегревы и переохлаждения зерен, свойственные неподвижному слою. В неподвижном слое нерационально применять катализатор с размером зерен (таблеток) менее 4—5 мм из-за резкого возрастания гидравлического сопротивления АРс. В результате наблюдается внутридиф-фузионное торможение в порах зерен катализатора, и степень использования внутренней поверхности зерен в ряде каталитических процессов составляет 0,5 и ниже. В КСК АРс не зависит от размера зерна, поэтому целесообразно применять зерна такого размера, при котором достигается максимальная степень превращения. [c.262]

Интенсивное перемешивание масс пылевидного катализатора и паров в псевдоожиженном кипящем слое выравнивает температуру слоя и з страняет возможность местных перегревов. Однако интенсивное перемешнвание в зоне реакции тормозит скорость процесса и изменяет соотношение выходов прод ктов последовательных превращений 1. Кроме того, свежий катализатор, поступивший в реактор, быстро смешивается со всей массой находящегося здесь катализатора, и поступающий на регенерацию катализатор представляет смесь порций различной степени отработанности — от почти свежего до сильно закоксованного. Такой же состав и катализатора в реакторе средняя активность его меньше, чем свежего. Уменьшить внутреннюю циркуляцшо порошкообразного [c.262]

Типы внутренних устройств. Интенсивность перемешивания в значительной степени зависит от наличия в аппарате неподвижных внутренних устройств. По функщюнальному назначению эти устройства можно разделить на три группы устройства для организаш1и потока теплообменные устройства технологические трубопроводы. [c.310]

Последним и, повидимому, наилучшим устройством против бросков являются спекшиеся кусочки пористого стекла [177], приплавленные к нижней внутренней поверхности передней колбы. Такая поверхность легко может быть приготовлена, если насыпать небольшое количество разбитого стекла предпочтительно размером в 50 меш (0,3—0,6 мм) в пустую перегонную колбу и нагревать ее дно до тех пор, пока стекло не размягчится в достаточной степени для того, чтобы порошок пристал к ней. Полученная поверхность почти всегда будет давать равномерное кипение, если только равномерное кипение вообще возможно в этом случае. Действие этого порошка основа1ю как на захвате мельчайших пузырьков воздуха, так и на образовании мельчайших точек, которые перегреваются. Превосходным способом для того, чтобы избежать бросков, является механическое перемешивание перегоняемой жидкости [141]. Мешалка может вращаться мотором с помощью оси, проходящей через вакуумный затвор, или же может работать от вращаемого магнита. [c.412]

Более или менее интенсивное перемешивание ожижающего агента в псевдоожиженном слое оказывает значительное влияние на протекание химических реакций [55, 211, 212, 297, 313, 314, 328, 329, 331, 665], так как перемешивание приводит к снижению двил<ущих сил процесса, т. е. к заметному уменьшению скорости химических реакций. При этом в ряде случаев вредное влияние обратного перемешивания ожижающего агента не компенсируется увеличением степени использования внутренней поверхности катализатора (т. е. преодолением диффузионных осложнений, характерных для работы с крупными зернами катализатора в неподвижном слое). При конструировании реакторных устройств важно учесть и свести к минимуму отрицательное влияние 1знутренней циркуляции в псевдоожиженном слое. [c.214]