Коэффициент сыпучих материалов

Коэффициент бокового давления представляет собой отношение главных нормальных напряжений и Оз в условиях предельного напряженного состояния сыпучего материала и находится из уравнения [c.13]

Коэффициент бокового давления при условии одноосного сжатия без возможности бокового расширения равен отношению где сг, — боковое давление в слое сыпучего материала — нор- [c.153]

Рис. 14. Зависимость коэффициента порозности 6 от давления при одноосном сжатии сыпучего материала в компрессионном приборе

При расчетах сил трения сыпучего материала о рабочие органы машин, стенки бункеров используют коэффициент внешнего трения /ш, сыпучего материала, который тоже является среднестатистическим значением коэффициентов трения частиц сыпучего материала [c.153]

П 1И сжатии сыпучие материалы деформируются не так, как твердые тела. При небольших интервалах изменения давления зависимость между напряжением и деформацией сыпучего материала можно считать линейной. При этом предполагают, что коэффициент Пуассона V и модуль деформации Е сыпучего материала постоянны. [c.153]

Для оценки поведения сыпучего материала под действием внешней нагрузки используют несколько характеристик угол естественного откоса а, начальное сопротивление сдвигу То, угол внутреннего трения ср, коэффициент внутреннего трения /, коэффициент внешнего трения коэффициент размалываемости Кр, коэффициент бокового давления I, коэффициент текучести К,- [c.152]

Пневмотранспорт этого вида, называемый обычно транспортом в потоке высокой концентрации (а иногда в плотном слое) отличается высокими коэффициентами взвеси и низким расходом газа на транспорт — примерно 0,1—0,5% на сыпучий материал. Применение пневмотранспорта в потоке высокой концентрации позволяет снизить высоту реакторного блока на 30—40% по сравнению с его высотой при обычном пневмотранспорте [c.85]

Если в горизонтальном расположении КСП будет иметь место скольжение слоя то, вследствии вертикального направления силы тяжести, оно в любом сечении будет происходить в плоскости перпендикулярной оси КСП независимо от степени заполнения в любом сечении, то есть независимо от того был ли уровень сыпучей массы в КСП по всей его длине одинаковым или разным. Поступательного движения материала при этом быть не может, иоо нет силы, хотя бы в качестве слагаемой, направление которой этому бы способствовало. При этом, вообще, можно думать о скольжении, если коэффициент трения сыпучего материала (угла трения), а значит и угол подъема слоя при вращении, меньше угла естественного откоса. [c.69]

Известно, что любая механическая система стремится занять наиболее устойчивое равновесие с минимумом потенциальной энергии. Например, частицы сыпучего материала стремятся перемещаться либо в направлении силы тяжести, либо в направлении действия приложенных к ним нагрузок. Сопротивление частиц сдвигу обусловлено действием множества элементарных сил внутреннего трения в точках контакта, направленных в сторону, противоположную сдвигающей силе и определяемых коэффициентом (или углом) внутреннего трения, который характеризует границу подвижного и неподвижного состояния сыпучего мате-рпала. Трепне частиц на границе двух сред (зернистый слой — стенка емкости) характеризуется углом внешнего трения. Угол естественного откоса определяет свободную поверхность сыпучего материала. [c.26]

При вибрации насыпной вес песка возрастает на 8% по сравнению с наиболее рыхлым слоем, поэтому вместо 25 баллов для идеального сыпучего материала с коэффициентом уплотнения" 5% указаны 23 балла для реального песка. [c.48]

Печь состоит из 5 камер камеры горения, приготовления теплоносителя, смешения сыпучего материала с раскаленными газами, реакционной и осадительной. В камере горения осуществляется горение газовоздушной смеси, предварительно подготовленной в двухпроводной горелке. Сжигание природного газа с коэффициентом избытка воздуха а 1 дает возможность получить восстановительную газовую среду. [c.105]

При анализе движения сыпучего материала вдоль оси барабана (см. рис. 12.2) учитывают экспериментально установленную закономерность коэффициент фз заполнения сечения барабана материалом уменьшается от загрузочного конца к разгрузочному, что обусловлено нестесненным свободным выходом материала из открытого разгрузочного конца барабана (концевой эффект). Изменение коэффициента заполнения происходит по линейному закону, поэтому в расчеты вводят средний коэффициент заполнения. Изменение коэффициента заполнения приводит к отклонению свободной поверхности скатывающегося материала в меридиональных сечениях (например, в сечении 00 К К) от линии, параллельной оси барабана, на некоторый угол Движение частиц материала соответствует линии п I п"I"п" i". .. Подъем частицы материала по линии п 1 происходит в плоскости, нормальной оси барабана, а скатывание — в плоскости линии максимального ската. Здесь линия максимального ската с некоторым приближением принята за плоскую кривую. [c.375]

Рекомендуется также определять коэффициент динамического уплотнения как отношение объемного веса сыпучего материала, уплотненного под действием динамических нагрузок у, к объемному весу свободно насыпного материала [c.33]

Go — общий вес сыпучего материала в модели Q—весовая скорость потока w — средняя линейная скорость потока Н — общая высота аппарата — эффективный коэффициент продольной диффузии [c.96]

Рассмотрим реактор радиусом Я о с полюсом гравитационного погружения тяжелых веществ в его центре. В соответствии с выводами работы П. Н. Кропоткина принимаем коэффициент прочности среды /о постоянным для всех точек реакционного объема. Для удобства проверки теоретических выводов принимаем численные значения физических характеристик среды такими же, как при расчете цилиндрического аппарата с движущимся слоем несвязного сыпучего материала, а именно /о = 0,577 и V = 3. Как было показано выше (см. стр. 80), при этих значениях коэффициентов / и V боковая граница ОС (см. рис. 82) первичного блока наклонена к плоскости симметрии 001 под углом = 37 , а граница ОС между центральной и периферийной зонами проходит под углом аз = 24 . Следовательно, в любом диаметральном сечении с поверхностью слоя пересекаются боковые границы в среднем пяти первичных блоков [c.149]

Разность этих давлений АР = Рх + + Рд — Р — Р — Р( компенсируется перепадом давления в задвижке 5. Аналогично работает вторая ветвь транспорта—из аппарата 2 в аппарат / Система характеризуется низкими коэффициентами взвеем т. е. значительным расходом газа на транспорт (примерно от 2 до 10% на сыпучий материал). [c.85]

Аналитические зависимости между напряжениями и углом внутреннего трения для ряда сыпучих материалов приведены в работах [20—23]. Следует отметить псследования [24], где показано, что ве.т1пчипа угла внутреннего трения в диапазоне давлений 0,125—0,42 МПа изменяется незначительно, в большей степени зависит от способа загрузки частиц и в меньшей — от приложенного давления. В [25] показано, что при нагреве сыпучего материала с 20°С до 500—600°С значение коэффициента внутреннего трения практически не меняется (если при этом не происходит изменение физического состояния частиц в местах их контакта). Сонротивление сыпучих материалов при контакте с другими телами, например с вертикальной стенкой емкости, подчиняется тем же закономерностям, что и внутреннее сопротивление частиц сдвигу, В большинстве случаев угол внешнего трения всегда меньше угла внутреннего трения между частицами. Показано [18], что для ряда материалов углы внешнего трения не зависят от способов укладки частиц. В [26] приведен анализ многих результатов и сделан вывод, что угол естественного откоса всегда меньше угла внутреннего трения материала. Значения рассмотренных параметров зависят от многих факторов — гранулометрического состава, формы и размера частиц, плотности их укладки, состояния поверхностей на границах слоя и др. Эти характеристики определяются индивидуально для каждого материала по стандартной методике на приборах [27, 28], В [29] показано, что эти приборы пригодны и для определения экспериментальных характеристик катализаторов, [c.26]

Коэффициент внутреннего трения можно представить в виде тангенса угла трения ( Ll = tg0). При этом оказывается, что ц, уменьшается, когда сыпучий материал находится в движении. [c.102]

Здесь / — коэффициент статического трения между частицами, а а относится к классу нормальных сил ( давлений ), которые могут быть приложены к сыпучему материалу до тех пор, пока величина напряжения сдвига г не достигнет значения, достаточного для того, чтобы началось скольжение одной частицы по другой. Поэтому, прежде чем сыпучий материал начнет двигаться, возможно существование ряда равновесных состояний, которому соответствует ряд значений насыпной плотности. [c.223]

Только в начале движения силы трения действуют полностью [4]. В этом состоянии соотношение (8.2-1) принимает форму закона Амонтона, который был рассмотрен в разд. 4.3, где также приводится уравнение для определения коэффициента статического трения. Таким образом, прежде чем рассматривать реакцию сыпучего материала на приложенные извне воздействия, необходимо знать не только касательные и нормальные напряжения в некоторой точке и их направления, но и определить, соответствуют ли их величины соотношению (8.2-1). [c.223]

Здесь Ста — кажущийся предел прочности при растяжении , который получается при экстраполяции ЛПН до т = 0. Действительный предел прочности при растяжении слипшегося сыпучего материала может быть измерен, и обычно он меньше, чем [4]. Значение напряжения сдвига при а = О называется коэффициентом слипания (когезии) с = tg р. Он отражает величину сил адгезии в системе частиц, которые необходимо преодолеть, чтобы началось скольжение. Неспособность противостоять сдвигу (движение сыпучего материала) наступает тогда,когда в определенном направлении местные напряжения сдвига (как это следует из круга Мора) превышают предел сдвиговой прочности материала в данном месте. Следовательно, повреждение в некоторой точке не обязательно произойдет В плоскости максимальных напряжений сдвига, проходящей через [c.227]

Следовательно, при установившемся движении сыпучего материала осевое напряжение, или давление, уменьшается с расстоянием по экспоненциальному закону, в то время как при течении жидкости падение давления было бы линейным. Это различие обусловлено тем, что силы трения о стенку пропорциональны абсолютной величине нормального напряжения или давления в данном месте. Описывая движение жидкости, удобнее пользоваться градиентом давления, чем абсолютным значением давления, воздействующего на поток. Более того, уравнение (8.11-2) показывает, что сила, продвигающая материал, возрастает экспоненциально с увеличением коэффициента трения и безразмерного комплекса геометрических коэффициентов СЫА, который для цилиндрического канала становится равным 4L/D. [c.241]

Способность сыпучего материала вытекать из отверстий в стенках машин и аппаратов оценивают коэффициентом текучести который определяют но временн истечения / порошка из калиброванной вороггки [c.154]

При расчетах сил трения сыпучего материала о рабочие органы машин, стенки бункеров используют коэффициент внешнего трения сыпучего материала, который тоже является среднестатистиче-ски.м значением коэффициентов треиия частиц сыпучего материала о стенку. Значения /, т и / для конкретных сыпучих материалов определяют на специальных сдвиговых приборах. [c.153]

Из (7) следует, что уплотнение сыпучего материала при постоянной разности давлений о может увеличиваться за счет изменения его нористости. Уплотняемость сыпучего тела постепенно уменьшается. В отличие от коэффициента плотности (2) коэффициент сжимаемости а более полно отражает процесс уплотнения сыпучего материала в динамике. Уравнение ((3) для прямолинейного участка компрессионной кривой является приближенным. Дифференцируя его, получим [c.30]

В настоящее время в механике сыпучих тел в области исследования деформаций развито целое научное направление, связанное с выявлением общих закономерностей, характеризующих процессы деформации. В [41] получена зависимость изменения коэффициента пористости кварцевого песка во времени. Теория и методика эксперимептальных исследований изменения пористости сыпучих тел во времени под действием собственного веса, внешней нагрузки, а также под действием температуры довольно подробно разработана [42, 43]. Влияние на процесс уплотпенпя сыпучего материала фильтрации через него жидкости или газа экспериментально показано в работе [40]. Во все зависимости [41—43], связывающие пористость сыпучего материала с его объемной усадкой, входит параметр, характеризующий напряженное состояние, предшествующее нагружению. [c.31]

В [52] на основании лабораторных исследований грунтов на крупномасштабных моделях показано изменение горизонтального давления на стенку от ее перемещения. Как видно из рис. 4, даже при незначительном перемещении стенки Л до 0,5 мм коэффициент бокового давления = Оз/я резко уменьшается. При последующем увеличении смещения влияние бокового распора сыпучего тела прекращается и наступает период, когда часть сыпучего материала начинает скользить в направлении к стенке. В этом случае на нее будет действовать активное давление. В каталитических реакторах абсолютные значения температурных расширений стенок на порядок выше. Перемещения стенок также имеют место при работе реакторов в непостоянном температурном режиме (рабочий цикл — регенерация, пуск — остановка и др.). Было замечено, что в реакторах каталитического крекинга после нескольких пусков и остановок, т. е. при незначительных расширениях и сжатиях слоя, частицы катализатора в определенных зонах слоя уплотнялись и в ряде случаев подвергались повышенному истиранию [53] по лпниям активного и пассивного давлений. Авторами [54] при исследованиях высоких слоев сыпучего материала было установлено, что величина сил трения между частицами стремится к максимальному значению у стенки емкости и к минимальному — в ее центре, что приводит к перераспределению по сечению горизонтальных и вертикальных давлений. В связи со строительством крупнотоннажных зернохранилищ, цементохранилищ, коксовых башен исследуется проблема взаимодействия сыпучего материала со стенкой емкости из-за возникновения в последней по высоте и по диаметру неоднородных растягивающих, изгибающих и температурных напряжений [39, 55, 56]. Интересными являются исследования взаимодействия сыпучего материала и податливых стен силосов [c.34]

Следовательно, большая часть материала удерживается трением о стенки бункера. Максимальное давление пропорционально диаметру бункера и обратно пропорционально коэффициенту трения о стенку. На рис. 8.8 представлена экспериментальная зависимость давления от высоты слоя сыпучего материала при загрузке гранул полистирола в цилиндрический бункер диаметром 254 мм [10]. Были предприняты (с переменным успехом) другие попытки проверить справедливость уравнения Янсена, но форма кривой, предсказанная моделью, обычно подтверждалась [4]. [c.232]