Коэффициент давления по длине

Железнодорожные аммиачные цистерны. Для перевозки жидкого аммиака применяют преимущественно четырехосные цистерны, рассчитанные на избыточное давление 2 МПа. Котел цистерны сварной, его длина 10,65 м, диаметр 2,6 м, полный объем 54 м . Цистерна при коэффициенте заполнения не более 85% вмещает 30,7 т аммиака. Выпускавшиеся прежде цистерны нме- [c.84]

Это означает следующее ABO горизонтального типа с коэффициентом оребрения труб 9, с жалюзями, рассчитанный на условное давление 6 кгс/см , с исполнением по материалу Б1, с приводом во взрывозащищенном исполнении мощностью 22 кВт, четырехрядный, двухходовой с длиной труб 4 м. [c.178]

Диффузия в порах будет приближаться к диффузии в газовой фазе, когда средняя длина свободного пробега диффундирующих молекул меньше радиуса пор (при определенных температуре и давлении). В этих условиях большое влияние на диффузию будут оказывать столкновения диффундирующих молекул. Коэффициент диффузии не зависит от радиуса пор, но обратно пропорционален давлению. Поскольку в нормальных условиях величина средней длины свободного пробега молекул имеет порядок 10- см, а под давлением 300 ат —порядок 10 см, в порах с радиусом > 10 см будет преобладать молекулярная диффузия. [c.284]

Масса газа, поступающего в компрессор, пропорциональна произведению где Яр, — коэффициент давления I ступени и — ее номинальное давление всасывания. Изменение Яр,, возникающее в зависимости от частоты вращения компрессора, длины всасывающего трубопровода или силы пружин всасывающих клапанов I ступени, может также явиться причиной изменения производительности и всех промежуточных давлений. [c.80]

В обоих случаях примем начальную весовую концентрацию (соответственно коэффициент избытка кислорода а) постоянной и рассмотрим два предельных режима — кинетический и диффузионный. В кинетическом режиме к не зависит от давления. В диффузионном к изменяется пропорционально коэффициенту диффузии В и, следовательно, обратно пропорционально давлению. Длина зоны реакции I может быть определена из формулы (1.12) (при я >1). При а< 1 для анализа проще всего воспользоваться формулами (1.21) и (1.25). принимая определенную степень реагирования. [c.482]

При расчете приняты следующие допущения [17] исходный газовый поток подается на активный слой мембраны поток в пористом слое направлен перпендикулярно к поверхности мембраны сопротивлением пористой подложки можно пренебречь, т. е. падения давления в пористом слое не происходит перемешивание пермеата различного (по длине канала) состава в пористом слое не происходит перенос в пористом слое происходит преимущественно конвекцией коэффициенты проницаемости компонентов разделяемой смеси не зависят от давления и концентрации движение потока пермеата внутри волокна описывается уравнением Гагена — Пуазейля деформацией полого волокна под действием разности давлений можно пренебречь. [c.173]

Влияние колебания давления во всасывающем трубопроводе зависит от фазы колебаний в момент закрытия всасывающих клапанов и от амплитуды колебаний. При правильно подобранной длине трубопровода может быть достигнут эффект резонансного наддува, приводящий к тому, что давление в цилиндре к концу хода всасывания становится выше номинального в этом случае достигается Яр > 1. На первой ступени компрессора, если давление всасывания равно атмосферному или близко к нему, коэффициент давления близок к 0,95—0,97 на последующих ступенях обычно Яр = 0,97—0,99. [c.80]

Потери давления в трубопроводе определяют по номограмме (фиг. 107). Для уменьшения потерь давления длина всасывающего воздухопровода не должна превышать 10 м. При длине всасывающего трубопровода более 10 м потери давления в трубопроводе увеличиваются и соответственно снижается коэффициент подачи компрессора. Радиус поворота всасывающего трубопровода должен быть разным трем наружным диаметрам трубопровода. У быстроходных компрессоров всасывающий трубопровод должен быть короче, чем у тихоходных машин. [c.242]

Большое влияние иа степень превращения сырья в трубчатых печах оказывает конструкция реакционного змеевика, распределение температурного градиента по длине змеевика и скорость газового потока. Для создания паиболее благоприятных условий протекания реакцин пиролиза температуру по длине змеевика постепенно повышают, а для достижения высоких коэффициентов теплопередачи в змеевиках поддерживают высокие скорости газовых потоков. За рубежом в промышленных условиях для змеевиков обычно применяют трубы диаметром 106 мм. Давление на выходе из змеевика поддерживается от 1,5 до 2,0 ати. [c.44]

Влияние давления на вязкость жидкости сказывается главным образом в том случае, когда жидкость обладает удлиненными молекулами. Если длинные молекулы жидкости располагаются поперек потока, то они тормозят передвижение друг друга, — жидкость течет медленно, т. е. вязкость ее больше. Под влиянием давления длинные молекулы ориентируются относительно друг друга и коэффициент вязкости жидкости уменьшается. Поэтому в гомологических рядах веществ относительное влияние давления на коэффициент вязкости при переходе к высшим гомологам возрастает. [c.150]

При заполнении вторичных пор азотом под атмосферным давлением длина свободного пути молекул уйеньшается до — 1000 А и в крупных порах происходит нормальная диффузия газа в газе. Коэффициент диффузии паров воды в атмосфере азота при [c.200]

Здесь — объем межвиткового пространства на длине шага нарезки, м Кр, К — коэффициенты геометрической формы канала червяка и кольцевого канала зазора между гребнем витка и цилиндром (12.17), м Цк, .з — эффективные вязкости расплава в канале червяка и в зазоре, Па-с п — частота вращения червяка, с" Ар — перепад давления в зоне дозирования, определяемый величиной сопротивления формующей головки, Па. [c.344]

Область начального участка обозначена пунктирной линией 2н(Неу), соответствующей координатам, где значения коэффициента трения I почти стабилизируются ( 1%). Видно, что интенсификация вдува (Ке <0) сопровождается уменьшением длины входного участка при отсосе величина сначала растет, достигая максимума при Неу 12, а затем падает. Следует отметить, что в диапазоне 4<Яev<3,2 полного развития профиля не наступает [1]. Распределение давления по длине канала подтверждает уже сказанное при анализе уравнения (4.46) и рис. 4.2 рост давления при значительном отсосе (Ке1/>1,3) [c.129]

В [49] методами математического моделирования исследовалась проблема слоевой детонации угольных частиц. В качестве математической модели взят подход двухскоростной двухтемпературной среды с учетом сил Стокса, Магнуса, Саффмана. Течение газа описывается моделью Навье-Стокса. Учитываются химические реакции горения и выход летучих из угольных частиц в процессе нагружения смеси УВ. Авторы остановились на решении двух задач установление детонационного режима и подъем и диспергирование частиц из слоя пыли. Использовалось два численных метода, один из них первого порядка точности по пространству и времени. Инициирование детонации угольной пьши моделировалось в галерее высотой 2.5 м и длиной 75 м, после этого расстояния канал галереи был наполнен только воздухом. Для инициирования слоевой детонации использовалась метановоздушная стехиометрическая смесь, занимающая камеру высокого давления длиной 3,3 м вблизи закрытого конца галереи. Диаметр частиц принят равным 60 мкм, массовая концентрация летучих равнялась 0.26, плотность частиц в слое 3.5...5 кг/м . Приведены распределения давления и температуры вдоль пространственной переменной на срединной линии до момента времени 50 мс. Во второй задаче УВ инициировалась сжатым газом в камере высокого давления. Частицы находились в слоях пыли, прилегающих к верхней и нижней стенкам галереи. Толщина слоев принималась 0,06 м. Средняя плотность частиц была равна 500 кг/м . Коэффициент Магнуса принимался -равным различным значениям О, 20, 85. Расчеты показали, что без учета силы Магнуса подъем и дисперсии пыли незначительны. Толщина.слоя слегка увеличивается, а движутся частицы лишь внутри слоя. При учете этой силы [c.204]

Пример 19,Требуется определить коэффициент теплоотдачи inaipa тр.ихлор-ьтилена, коиденсирующегося при нормальном давлении на стенках трубок конденсатора диаметром 30/25. пм, длиной 2000. нм. Температура насыщения три-.хлорэтилена при нормальном давлении t = 87° С. Скрытая теплота парообразования / = 58 ккал кг. Средняя температура поверхности конденсации равна [c.96]

Мощность, КВт Давление, МПа на входе на выходе Производительность, млн. м /сут Число ступеней сжатия Число компрессорных цилиндров Применяемое масло Удельный расход масла, г/КВт-ч Коэффициент полезного действия привода адиабатический Ресурс, тыс. ч межремонтный общий Габариты, м длина ширина высота [c.58]

Зависимость коэффициента распыления от энергии бомбардирующи ионов впервые исследовали Гюнтершульце и Мейер [11, 12]. Поддерживая разряд с силой тока в несколько ампер при достаточно низких давлениях газа (менее 10 мм рт. ст.), они получили плазму большой плотности в пространстве между термоэлектронным оксидным катодом и анодом. При таких давлениях длина свободного пробега ионов и распыленных атомов становится сравнимой с размерами газоразрядной трубки или даже более их. Поместив в плазму в качестве третьего самостоятельного электрода мишень, они заложили основу трехэлектродной системы ионного распыления. [c.357]

При занолиенип вторичных пор азотом под атмосферным давлением длина свободного пути молекул уменьшается до 1000 А, в крупных порах происходит нормальная диффузия газа в газе. Коэффициент диффузии паров воды в азоте при 760 мм рт. ст. и 20° составляет 0,28 смУсек, т. е. в 2—4 раза меньше коэффициента диффузии во вторичных порах цео- ггитов в вакуумных условиях. [c.28]

У первой ступени компрессора, если давление всасывания равно или близко к атмосферному, коэффициент давления чаще всего находится в пределах Хр = 0,95 0,98, причем нижний предел соответствует клапанам малого сечения или с излишне сильными пружинами. У следующих ступеней компрессора, а также у первой ступени дожимающего компрессора, где давление всасывания выше, влияние дросселирующего действия пружины клапана мало, поэтому Хр = 0,98 1,0. Только при больших колебаниях давления, что имеет место при длинных трубопроводах, высоких скоростях газа или недостаточной буферной емкости, которую предусматривают между трубопроводом и цилиндром, значения Х значительно отличаются от указанных. [c.37]

Локальные зоны торможения. Иногда в ускоряюш,емся потоке возникают местные зоны торможения, что может привести к нежелательному отрыву пограничного слоя и ухудшению теплозащиты сопла. Зона торможения возникает при малых Ri в дозвуковой части сонла в окрестности точки сопряжения радиусного и цилиндрического участков. Зависимость коэффициента давления Ср в зтой области от длины сонла показана на рис. 4.9, где дано сравнение экснериментальных [119] и расчетных [143] данных. При [c.153]

Таким образом, при закручивании потока по закону гСи = onst величина теоретического давления и его коэффициента по длине лопатки не изменяются, а при закручивании по закону вращения твердого тела величины р , и изменяются от грт = 2v у втулки до фт =2 на периферии. Закон = a or, где некоторая постоянная [c.68]

Последняя формула для коэффициента вязкости [уравнение (VIII.3.11)] показывает, что коэффициент вязкости г] не должен зависеть от давления и должен изменяться пропорционально корню квадратному из Т. Этот довольно удивительный вывод о независимости коэффициента вязкости от давления был блестяще подтвержден на опыте. Так, при изменении давления от 1 10" до 20 атм изменение коэффициента вязкости для большинства газов не превышает 10%. При очень высоких давлениях (свыше 100 атм) вязкость становится примерно пропорциональной плотности, однако при этом средние длины свободного пробега молекул имеют такой же порядок величины, как и диаметр молекул, и весь вывод нарушается. [c.160]

Эмпирически показано [44, 90, 38], что следующее уравнение даст удовлетворительные результаты при вычислении коэффициента преломления при любой температуре илн давлении и для любой длины волны света, если известна плотность при этих ус.тк1виях и если известны значения плотности и коэффициента преломления для двух длин волн спета при температуре 20 [c.259]

Это уравнение предполагает, что свободный радикал ОН, диффундируя к стенке, может адсорбироваться ею и в конечном счете разрушаться в результате гетерогенной рекомбинации с другим свободным радикалом. Ускорение реакции в присутствии инертного газа, как полагают, связано с уменьшением скорости диффузии ОН к поверхности сосуда. Согласно диффузионной теории [22] предполагается, что способность стенки к обрыву цепи е, т. е. среднее число столкновений активного центра со стенкой до его разрушения значительно больше, чем отношение длины свободного пути к диаметру сосуда скорость реакции (V) в этом случае обратно пропорциональна давлению и квадрату дйаметра сосуда. Принимая скорость реакции (V) равной произведению средней концентрации ОН на коэффициент К , можно выразить зависимость скорости реакции ог давления п диаметра сосуда уравнением [c.243]

Пример -2. Крекинг газойля проводили в змеевике (длина 46 м., внутренний диаметр 5.3 мм), который погружен в свинцовую баню, нагретую до 454 С. Газойль поступал в змеевик в количестве 5,69 кг1ч при температуре 93 С и давлении 325,8-Ю к/м (33,2 а/п). Количество газойля, превращенного в газ и бензин, составило 12,2%. Расчетный коэффициент теплопередачи равен 176 вт-м- -град- (151,3 ккaл м ч гpaд- ). Плотность реакционной смеси при температуре реакции определяется уравнением [c.145]

Пример. Рассчитать горизонтальный цилиндрический резервуар из углеродистой стали СтЗ емкостью 25 опирающийся на две опоры. Диаметр резеруа-ра 2400 мм, длина 6150 мм, длина цилиндрической части 5400 мм, удельный вес жидкости 12500 Н/м . Хранилище работает под избыточным давлением 0,6 МПа, при температуре 20—60° С. Ширина опоры 6 = 600 мм, угол обхвата 120°. Толщина стенки, определенная из расчета действия внутреннего давления по (10), равна 7 мм, коэффициент прочности сварного шва принят (р = 0,9 прибавка на коррозию 1 мм. [c.123]

В этом выражении коэффициент С равен АР141 1, где АР — перепад давления по длине трубы I, а р —динамическая вязкость жидкости. Предполагается, что химическая реакция не влияет на плотность и вязкость жидкости. Отсюда следует, что время прохода ( элемента с радиусом г определяется из выражения [c.67]

Из давно применяющихся методов здесь следует упомянуть методы Хэлла и Смита а также Ирвина, Олсона и Смита , опубликованные в 1949 и 1951 гг. Описываемые методы ставили своей задачей определение длины слоя катализатора, необходимого для получения заданной степени превращения, а также вычисление степени превращения для заданной длины слоя как функции таких параметров, как скорость потока, исходный состав вещества, температура и давление на входе реактора. Расчеты проводились для неизотермического и неадиабатического процессов. В этом случае, вследствие потока тепла через стенки реактора, возникает поперечный температурный градиент, причем разность температур в радиальном направлении может быть значительной. Необходимо иметь возможность определения температурного профиля в осевом, и радиальном направлениях. Для получения данных, необходимых для проектирования, и прежде всего скорости реакции как функции температуры, давления, состава, а также эффективного коэффициента теплопроводности, требовались соответствующие экспериментальные исследования. В настоящее время теория и эксперимент, относящиеся к проблемам теплопроводности, получили значительное развитие. До недавнего времени, однако, эти данные были довольно ненадежными, а соответствующие методы расчета еще и сегодня нельзя считать достаточно завершенными. [c.153]

Если концентрации и давления в напорном и дренажном каналах практически постоянны (рис. 5.2), на практике такой вариант реализуется при небольших значениях коэффициента деления потока (отношение мольных расходов пермеата и исходного потока), невысоких значениях селективности к целевому компоненту, для каналов, в которых длина и ширина соразмерны, причем длина невелика [1, 2]. Например, при разделении воздуха с получением в качестве целевого продукта обогащенного кислородом потока на модулях с плоскопарал яельными и иногда — с рулонными мембранными элементами при разделении изотопов водорода, радиоактивных газов и т.д. [c.160]

На рис. 7.16 дана зависимость WlWmm от давления Pf при фиксированной длине мембранного элемента прочие условия процесса разделения идентичны указанным в разд. 4.4 при анализе массообменной эффективности. На рис. 7.17 показано, как связаны между собой коэффициент извлечения целевого компонента Kn = QyplXi и удельные затраты эксергии (работы) на моль проникшего потока [c.266]

Требуемое количество теила необходимо передать на ограниченном по длине участке реакционной зоны змеевика при максимальном коэффициенте теплоотдачи от стенки трубы к потоку сырья. Основные способы повышения коэффициента теплоотдачи в данных условиях следующие увеличение скорости паров сырья (до значений, при которых еще не происходит интенсивного износа труб частицами кокса и не повышается давление в реакционной зоне) уменьшение диаметра труб (для труб малого диаметра он значител1зн0 выше, так как отношение поверхности нагрева к площади сечения потока сырья на любом отрезке длины больше). [c.18]

На рис. У-З, а представлена труба из стали 15Х5М, находившаяся в прямогонной печи более 10 лет. Длительная эксплуатация при высоких температурах и давлении привела к повышению хрупкости металла и разрушению труб. Структура металла данной трубы изображена на рис. У-З, б. По границам ферритных зерен видна карбидная сетка. Интересно, что труба разрушилась после остановки печи на ремонт, когда в результате охлаждения возникли напряжения выше критических. Ориентировочными расчетами показано, что вследствие разности коэффициентов теплового расширения металла и солевого осадка внутренний слой последнего толщиной 12 мм может оказывать на внутреннюю поверхность трубы давление, в 20 раз превышающее рабочее давление. Ширина раскрытия трещины достигла 8—10 мм, а длина превысила 1 м. После удаления осадка края трещины почти сошлись. [c.151]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология