Массопередачи коэффициенты паров воды

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения H i водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль/с (12 000 м /ч при 0°С и 0,1 МПа), его температура t = 70°С, давление 0,1 МПа. Содержание НС1 в поступающем газе ул1 — 0,24 (Уа1 = 0,316). Исходный газ не содержит водяных паров (ув = Ув1 = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Х — 0,161 (28 вес.%). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Ка — 0,0438 кмоль/(м -с) при испарении воды Кв = 0,05 кмоль/(м -с). Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а= 1,3 кВт/(м -К). Температура поступающей на абсорбцию воды г = 50 X [c.619]

Количество насыщенного водяного пара, определяемое по уравнению (11.40), необходимо для обеспечения суммарного давления паров равновесной системы, отвечающей данной температуре. В реальных условиях процесс перегонки ведется с конечной скоростью и поэтому жидкая и паровая фазы фактически не имеют достаточного времени для достижения полного равновесия. Если при этом учесть еще хотя и небольшую, но все же имеющуюся взаимную растворимость отгоняемого компонента с водой, а также и сопротивления массопередаче и теплопередаче в реальном процессе, то будет ясно, что парциальные давления компонентов в жидкой фазе будут несколько меньше, чем соответствующие теоретические значения. Эта особенность процесса учитывается обычно введением некоторого поправочного коэффициента насыщения В, приближенно определяемого выражением [c.79]

Абсорбция паров воды серной кислотой. Общий коэффициент массопередачи Кг, отнесенный к пленке газа [в кг1 м -ч-мм рт. ст.)], можно рассчитать по формуле [c.196]

Формулы (11.27)—(11.31) получены при охлаждении газа, насыщенного парами воды, в определенном интервале режимных условий. Поэтому они позволяют с достаточной точностью вычислять коэффициенты теплопередачи и массопередачи (для конденсации водяного пара) при начальной температуре воздуха не более 50—80 °С и при изменении скорости газа в пределах 1—3 м/с. [c.100]

А. Санто, исследуя процесс адсорбции паров воды из воздуха под давлением до 200 атп, для определения коэффициента массопередачи пользовался следующим уравнением [c.45]

Аналогичным образом получено критериальное уравнение для определения коэффициента массопередачи в процессе Испарения воды (конденсации пара) [c.103]

Найти коэффициент массопередачи в насадочном скруббере для поглощения ацетона из воздуха водой, расход которой составляет 4000 кг/ч. Смесь воздуха с парами ацетона содержит 5% (об.) ацетона, причем расход чистого воздуха 2000 м ч. Степень поглощения ацетона при 20 °С достигает 98,2%. Абсорбционная башня заполнена керамическими кольцами размерами 25 X 25 X X 3 мм, слой которых имеет высоту 18 м. Скорость газа в полном сечении башни принять на 20% меньше скорости, соответствующей началу эмульгирования. [c.222]

Коэффициент массопередачи для конденсации водяного пара при охлаждении газа водой [УП-И] [c.593]

Коэффициент массопередачи дли конденсации водяного пара прн охлаждении газа водой [УИ-14] [c.593]

Фиг. 5. Зависимость коэффициента массопередачи от скорости пара при ректификации системы метанол—вода для аппарата, показанного на фиг. 1,а (п=1440 об/мин).

В насадочном абсорбере производится поглощение пара метилового спирта водой из газа под атмосферным давлением при средней температуре 27 °С. Содержание метилового спирта в газе, поступающем в скруббер, 100 г на 1 м инертного газа (считая объем газа при рабочих условиях). На выходе из скруббера вода имеет концентрацию 67% от максимально возможной, т. е. от равновесной с входящим газом . Уравнение растворимости метилового спирта в воде в относительных мольных концентрациях У = 1,15Х. Извлекается водой 98% от исходного количества спирта. Коэффициент массопередачи Кх = = о кмоль спирта [c.295]

Процессы охлаждения жидкостей воздухом и насыщение газов парами ил1еют широкое распространение в химической технологии. Они проводятся в аппаратах различной конструкции и подробно изучены. Процессы охлаждения воды в градирнях хорошо освещены в монографии Бермана [ ]. Тепло- и массопередача в скрубберах была изучена Жаворонковым [ ] и описана в других работах ]. Имеются также данные и для тарельчатых аппаратов. Так, Позии, Мухленов, Тумаркина и Тарат [ ] изучали тепло- и массопередачу на ситчатых тарелках с перетоком жидкости. Были определены коэффициенты тепло- и массоотдачи и для тарелок других конструкций ]. Аналогия между тепло- и массообменом на контактных тарелках рассмотрена в диссертации Кочергина [ ]. В этих работах коэффициенты тепло- и массоотдачи относились не к поверхности [c.127]

Экспериментально исследовано применение режима подвижной пены для различных процессов абсорбции, десорбции и теплопередачи. Получены опытные данные по теплопередаче между газом и жидкостью, конденсации водяных паров из воздуха в воду, абсорбции аммиака водой и десорбции его из фильтровой жидкости содового производства. Проводились также производственные и лабораторные опыты по теплопередаче в различных условиях, испарению воды, абсорбции окислов азота нитрозой. На основе опытов определялись коэффициенты тепло- и массопередачи, а также коэффициенты полезного действия полки (к. п. д.), т. е. степень теплопередачи при теплообмене, коэффициент извлечения— при абсорбции и коэффициент обогащения — при десорбции газов. [c.433]

Из этой формулы видно, что с увеличением коэффициента массопередачи К, суммарной поверхности раздела между паром и водой Р, а также величины АР возрастает количество удаляемого из воды газа. Рассмотрим, за счет каких средств возможно осуществлять эффективную термическую дегазацию воды непосредственно в топке аппарата. [c.170]

В последние годы для косвенного исследования интенсивности поверхностной конвекции все большее распространение получает предложенный в работах [140, 142] трассерный метод. Он особенно эффективен для исследований интенсивности поверхностной конвекции при массопередаче с химической реакцией. Суть метода заключается в том, что одновременно с хемо-сорбционным процессом десорбируют (абсорбируют) химически инертный газ (трассер). Метод позволяет косвенно по изменению физического коэффициента массоотдачи оценить интенсивность поверхностной конвекции, а также получить количественные зависимости о влиянии на нее различных факторов. В качестве газа-трассера обычно используют пропилен [125, 140], пары воды [125], гелий и ксенон [7, 8], аргон [151 —153]. Однако большие возможности предоставляет применение в качестве трассера оксида азота N2O [7, 8], что устраняет необходимость корректировки ж, но крайней мере, при моделировании исключительно широко распространенных процессов поглощения СО2 щелочными хемосорбентами. Возможность использования N2O в качестве аналога подобия СО2 объясняется близостью их физических характеристик и электронных структур, что видно из табл. 4.1. [c.106]

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения НС1 водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль сек (12000 м ч при О °С и 1 бар), его температура /,=70 °С, давление 1 бар. Содержание НС1 в поступающем газе уд = 0,24 (K j =0,316). Исходный газ не содержит водяных паров ( i=i i = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Xj = 0,161 (28 вес. %). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Кд=0,0438 кл10ль-л1 -сек 1 при испарении воды /( =0,05клголб-лг -се/с"1. Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а=1,3 нет-м - град -. Температура поступающей на абсорбцию воды 02 = 50 С. [c.732]

В большинстве случаев теоретическое определение коэффициентов массоотдачи проводят, рассматривая процесс массопереноса для каждой фазы в отдельности вне частицы (внешняя задача) или внутри частицы (внутренняя задача). Фактически это означает, что при решении задачи не учитывается влияние массопереноса в одной фазе на скорость массопереноса в др)той. Очень часто такая постановка вполне допустима. Во многих практических задачах перенос массы в одной из фаз либо вовсе отсутствует (растворение твердой частицы или пузырька однокомпонентного газа (пара) в жидкости, испарение капли однокомпонентной жидкости в газовом потоке и т. п.), либо скорость его значительно выше, чем во второй фазе. В последнем случае говорят, что процесс массопередачи лимитируется сопротивлением второй фазы. Так, при абсорбции хорошо растворимых газов и паров (NH3, НС1, HF, SO2, SO3, этанол, ацетон и др.) из газовой смеси водой в барботажных аппаратах скорость массопередачи лимитируется скоростью диффузии этих газов в пузырьках. Наоборот, процесс массопередачи при водной абсорбции плохо растворимых газов (О2, СО2, NO, N2O) лимитируется сопротивлением водной фазы. В обоих указанных случаях концентрацию переносимого компонента на межфазной поверхности со стороны г-й фазы можно считать известной и равной концентрации, находящейся в равновесии с постоянной концентрацией компонента во второй фазе. Таким образом, для решения уравнения (5.3.1.1) можно использовать граничное условие 1-го рода (см. подраздел 5.2.2). Это существенно упрощает решение задачи. В экспериментах определяют обычно не коэффициенты массоотдачи , (см. уравнение (5.2.4.1)), а коэффициенты массопередачи К(, определяемые уравнениями (S.2.6.2.). Однако проводить эксперимент стараются таким образом, чтобы массоперенос во второй фазе либо отсутствовал, либо протекал значительно быстрее, чем в первой фазе. Тогда коэффициент массоотдачи в первой фазе будет равен экспериментально определенному коэффициенту массопере- [c.274]

Газы, Экснериментальные данные о сопротивлении газовой фазы получены разными способами. Одним из них является абсорбция газа жидкостью, над которой упругость ее паров очень мала или в которой протекает очень быстрая реакция абсорбируемого вещества с каким-либо нелетучим компонентом жидкой фазы. Сопротивление массопередаче в жидкой фазе принимается незначительным, так что коэффициент массопередачи равен коэффициенту массоотдачи для газовой фазы. Этот метод следует применять с осторожностью в прошлом его иногда применяли к системам, в которых сопротивление жидкой фазы не было пренебрежимо малым. Второй способ заключается в испаренйи чистой жидкости, стекающей вниз по колонне, в нерастворимый в жидкости газ, барботирующий через слой жидкости. По третьему способу сопротивление жидкой фазы может быть рассчитано по соответствующим зависимостям и его можно вычесть из общего сопротивления, найдя таким путем сопротивление массопередаче в газовой фазе. Последний метод использовался Феллингером нри определении коэффициента массоотдачи для газовой фазы в системах, в которых аммиак абсорбируется из воздуха водой, стекающей ио насадкам [c.525]

Кипение маловязких жидкостей во многом определяется закономерностями теплообмена проблемы разрушения газовых эмульсий жидкость — пары жидкости практическп не существует (при снижении температуры ниже температуры кипения вследствие конденсации пара пузырьки захлопываются ) и поэтому в данной работе эти вопросы не рассматриваются, тем более, что им посвящена специальная литература [253]. Методы математического описания процессов и аппаратуры, например, для удаления различных газов из воды (углекислого газа, кислорода и сероводорода) основаны на использовании общих уравнений диффузии и критериальных уравнений для отыскания коэффициента массопередачи [283]. [c.129]

На рис. 1У-14 приведены графики зависимости объемных коэффициентов массопередачи от скорости пара для рулонной и плоскопараллельной насадок и для дырчатых провальных тарелок в условиях ректификации смеси метанол — вода. Об ьемные коэффициенты массопередачи для обеих насадок были вичислены применительно к колонне диаметром 150 мм по графикам, приведенным на [c.101]

Пример 8.4. Скруббер для поглощения паров ацетона из воздуха орошается водой в количестве 3000 кг/ч. Средняя температура в скруббере 20°С. Через скруббер пропускается под атмосферным давлением смесь воздуха с парами ацетона, содержащая 6 % (об.) ацетона. Чистого воздуха в этой смеси содержится 1400 м /ч (считая на нормальные условия). В скруббере улавливается 98% ацетона. Уравнение линии равновесия У = 1,68Х, где X и У выражены в киломолях ацетона на 1 кмоль второго компонента, т. е. воды или воздуха. Найти диаметр и высоту скруббера, заполненного керамическими кольцами размером 25X25X3 мм. Скорость газа принять на 25% меньше скорости захлебывания (Шз = 1,56 м/с). Коэффициент массопередачи /( = 0,4 кмоль ацетона/(м -ч-кмоль ацетона/кмоль воздуха). Коэффициент смоченности насадки 1)5 считать равным единице. [c.165]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология