Режим колесе

Основная идея этой конструкции состоит в том, что при работе в насосном режиме устанавливается соответствующее колесо (в данном случае О = 2800 мм) против спирали, а направляющие лопатки закрываются (левая половина). Для перехода в турбинный режим колеса на оси 3 поворачиваются на 180°. Теперь турбинное колесо стоит против направляющих лопаток, а насосное находится в полусфере (правая половина). Направление вращения в обоих режимах одинаково. [c.310]

По данным табл. 19 строим характеристику колеса (рис. 177). Оптимальный режим колеса согласно характеристике Q = 360 м /час = 100 л сек Н = 54,6 м и Г] = 72%, откуда удельная быстроходность колеса [c.274]

Осевой вентилятор состоит из колеса, на ступице которого закреплены восемь поворотных лопастей углового редуктора, служащего опорой для колеса двухскоростного электродвигателя и аэродинамических элементов. Угол установки лопастей вентилятора можно изменять, чтобы подобрать наиболее экономичный режим. [c.100]

При испытании механического оборудования проверяется работа кинематических звеньев машины (зубчатых колес, цепей, ремней, шатунов, кривошипов и т. п.). При этом необходимо контролировать температуру. Для исключения перегрева обеспечивается режим обильной смазки, постоянный уход и наблюдение. [c.346]

Как видно из кривых рис. 4. 26, при всех углах атаки наиболее высокий к. п. д. получается на расчетном расходе при Фо 0,25. Это можно объяснить тем, что уровень к. п. д. ступени зависит не только от условий входа в колесо, но и от явлений на других участках проточной части, для которых режим расчетного расхода является оптимальным. При всех значениях фо к. п. д. ступени имеет максимальное значение при угле атаки, близком к нулю. Опытами подтвердилось сказанное выше о более резком влиянии на к. п. д. положительных углов атаки. Так, например, при увеличении абсолютного значения отрицательного угла атаки от О до —12° к. п. д. ступени снижается примерно на [c.121]

Разнообразные подшипники качения, реже — скольжения подшипники электродвигателей, ступиц колес устаревших автомобилей и т.п. [c.320]

Снимая характеристики насоса при различных числах оборотов насоса ( 1, а. 3. ). получают ряд зависимостей H—Q (рис. 111-7). На каждой кривой Н—Q выделяют точки, отвечающие некоторому постоянному значению к. п. д. (iii, Ti , 111, , . . . ), которые соединяют между собой плавной линией. Эти линии ограничивают области, внутри которых к. п. д. насоса имеет значение не меньшее, чем указанное на границе области. Линия р—р соответствует максимальным значениям к. п. д. при данных числах оборотов рабочего колеса. Полученные таким путем графические зависимости между напором, к. п. д. и производительностью насоса при различных числах оборотов колеса называют универсальными характеристиками. Пользуясь универсальной характеристикой, можно установить пределы работы насоса (соответствующие максимальному значению к. п. д. ) и выбрать наиболее благоприятный режим его работы. [c.138]

В связи с тем, что возросла необходимость регулирования подачи основных насосов, соответственно увеличилось количество пусков насосных агрегатов с разными диаметрами рабочих колес. Так, по фактическим данным, количество пусков и остановок одного насосного агрегата с приводным двигателем мощностью 8000 кВт может достигать четырех-пяти раз в сутки, т. е. режим работы двигателей не соответствует требуемому, и фактически происходит пуск из горячего состояния , что снижает срок службы изоляции обмоток. [c.53]

Рассмотрим наиболее типичный режим работы, при котором гидротрансформатор увеличивает момент двигателя Mi до момента на ведомом валу /М2 > i- Насосное колесо, используя момент М увеличивает момент количества движения потока. Это выражается в том, что закрутка его возрастает от У 2р 2р на выходе из реактора до и 2н 2в за насосным колесом. Тогда [c.391]

Обратимся отдельно к некоторым особым свойствам гидротрансформаторов. Рассматривая характеристики на рис. 2.90, можно видеть, что при трогании системы турбинное колесо развивает на ведомом валу момент значительно больший, чем момент двигателя. По мере разгона системы и снижения момента сопротивления режим работы гидротрансформатора плавно смещается в область [c.306]

Гидротрансформаторы, у которых режим работы насосного колеса и, следовательно, двигателя не меняется с изменением режима нагрузки, имеют непрозрачную характеристику. [c.325]

Использование возможностей такого двигателя будет наилучшим, если при работе гидропередачи в области малых значений г он будет нагружен насосным колесом в зоне максимального момента (зона точки О, рис. 2.107, а), а по мере возрастания г режим работы двигателя будет смещаться в область максимальной мощности (зона точки Р, рис. 2.107, а). [c.325]

При переходе через режим гидромуфты направление действия момента реактора меняется. Если при малых г реактор закручивает поток и стремится вращаться в сторону, противоположную вращению рабочих колес, то после режима Г он уменьшает закрутку потока и стремится вращаться вместе с рабочими колесами. [c.327]

Условия работы турбины (режим) задаются двумя параметрами расходом Q и частотой вращения п рабочего колеса. При заданных размерах рабочего колеса это дает возможность определить компоненты параллелограммов скоростей. [c.65]

Режим, соответствующий условию = 90°, когда минимально, а Га = О, называют режим нормального выхода. Поскольку потери на выходе из рабочего колеса в общем пропорциональны Уа. то режим работы турбины, близкий к режиму нормального выхода, дает наименьшие потери, т. е. является наиболее благоприятным. [c.69]

С уменьшением п < в области турбинных режимов приведенный расход изменяется немного, вплоть до п[ = 0. Далее при изменении направления вращения С О — насосного направления вращения знак расхода сохраняется. Здесь в третьем квадранте находятся тормозные режимы или так называемые режимы противотока (колесо вращается в насосном направлении, а расход идет в турбинном, т. е. из верхнего бьефа в нижний). При подходе к = — 80 85 об/мин линии всех открытий й(, сходятся, расход быстро убывает и становится равным нулю = 0. При дальнейшем увеличении п[ в том же направлении гидромашина переходит в насосный режим (прямой, нормальный). Здесь также имеются свои особенности. Линии открытий Оа = 28 16 мм проходят очень близко и лишь начиная с йд = 12 мм, т. е. менее 45% полного открытия, начинает заметно снижаться Q . Таким образом в насосных режимах открытие направляющего ап- [c.296]

При ударном входе воды могут иметь место значительные потери энергии. Поэтому стремятся создать условия безударного входа для режима, при котором чаще всего будет эксплуатироваться тур--бина. Такой режим называется нормальным, или расчет-н ы м. Обеспечить безударный вход при всех рабочих режимах невозможно. При изменении расхода воды, протекающей через тур- бину (рис. 48), вектор абсолютной скорости потока V на входе в колесо будет менять свою величину и направление, так как величина переносной скорости и остается постоянной, а относительная [c.72]

При каждом угле установки лопастей рабочего колеса исследуют кавитацию при ряде режимов с различными приведенными числами оборотов, меняющимися в пределах рабочей области характеристики. При этом каждый режим исследуют при нескольких, обычно трех, открытиях лопаток направляющего аппарата, близких по своему значению к установленной ранее рациональной комбинации а,) и ф°. [c.172]

На электростанциях СССР преимущественное распространение имеют лопастные пылепитатели. Реже применяют пылепитатели шнековые. Типичная конструкция лопастного питателя пыли показана на рис. 16. Пыль, поступающая из бункера в приемную коробку питателя, разрыхляется в ней ворошителем. Далее через приемное окно в столе питателя пыль попадает в ячейки верхнего, подающего лопастного колеса, перемещается им к диаметрально расположенному перепускному окну, откуда нижним, дозирующим лопастным колесом передается в выходную -пылевую течку, присоединяемую к пылепроводу. [c.58]

Выбираем окончательно питатель типоразмера (ППЛ-10) с малым дозирующим колесом. Максимальная его подача составит 0,85-14=11,9 т/ч, что обеспечивает запас 30,8% по отношению к потребной. Минимальная подача при располагаемом трехкратном диапазоне регулирования частоты вращения будет 11,9 3—3,96 т/ч, или 43,6% потребной. Частота вращения двигателя питателя в номинальном режи.ме составит [c.66]

Первые потери (а) зависят от шероховатости стенок, размеров проходных сечений, величина их пропорциональна квадрату средней скорости течения (режим течения практически всегда турбулентный). Вторые (б) определяются в основном изменением скорости. Особенно значительные вихревые потери возникают при резком повороте потока и внезапном расширении сечения, так называемые потери на удар. Например, скорость жидкости при выходе из рабочего колеса насоса (рис. 2-5) весьма велика, скорость же в спиральном отводе в напорном патрубке намного меньше. В связи с этим в некоторых случаях могут возникать весьма большие гидравлические потери. Значительными вихревыми потерями может характеризоваться работа отводящей части турбины отсасывающей трубы. [c.37]

Изменение условий входа в зависимости от режима легко проследить по треугольникам скоростей. Положим, что для данной турбомашины расчетный режим работы задается значениями расхода О и скорости вращения п, которым соответствует треугольник на рис. 3-9,а. Тогда для обеспечения безударного входа входной кромке лопасти рабочего колеса нужно придать угол 61 = Рь Однако если скорость вращения увеличится (см. рис. 3-9, а), то угол Р1 уменьшится до р 1< <64 и условие безударного входа уже не будет выдержано. - [c.48]

В турбинный режим на участке тп, причем вода движется от центра к периферии. Этот турбинный режим характеризуется весьма низким значением к. п. д. Такой турбинный режим можно наблюдать, если при последовательном соединении насосов (рис. 11-13) не включать один из двигателей, тогда при работе ротор его будет медленно вращаться рабочим колесом насоса. В точке п направление вращения колеса меняется и турбомашина опять попадает в тормозной режим на участке п1. [c.430]

По данным табл. 20 строим характеристику колеса (рис. 178). Оптимальный режим колеса Q = 300 M jna , Н = Ш м, г = 72,5%. Тогда удельная быстроходность колеса [c.280]

Критерий эффективности энергопреобразования в режиме работы как насосного агрегата ( гцбн) определяет конструкцию рабочего колеса ротора АГВ. При лопастном исполнении обеспечивается мягкий насосный режим с круто падаюшей расходнонапорной характеристикой, умеренным напором и расходом. При радиальном каналировании рабочего колеса резко увеличивается подача АГВ при таких же (или почти таких же) значениях напора — высокообъемные АГВ. При тангенциальном [c.99]

Рис, 4, Схема нагрузки рабочего колеса центробежного иасоса в осе-ьюм направлении при прекращении подачи жидкости во всасывающую полость иасоса, (Режим сброса , или лрохвата ,) [c.15]

Лопаточный диффузор. Между колесом и входными кромками лопаток расположен безлопаточный кольцевый диффузор. Так как в унифицированных ступенях число вариантов диффузоров неве лико и в машинах разных производительностей одноименные варианты геометрически подобны, в том числе по относительным ширине bjbi и радиальной протяженности безлопаточного участка Ds, то лопаточный диффузор удобно рассматривать совместно с предшествующим ему безлопаточный участком, приняв во внимание, что режим работы лопаточной решетки определяется параметрами з и М ,. [c.155]

Зона прокаливания разделена на несколько секций, в каждой из которых установлены 12 селитовых стержней, соединенных по четыре в треугольник. Нагрузку и температурный режим в каждой секции регулируют с помощью трансформаторов в соответствии с технологическим регламентом. Печь футерована шамотом и теплоизолирована минеральной ватой. Тепловую защиту рельсов осущс ствляют с помощью футерованной плиты, установленной непосредственно на ходовой части тележек, благодаря чему не перегреваются и графитовые подшипники скольжения, в которые установлены оси колес тележки. Для охлаждения прокаленного катализатора и футеровки предусмотрены специальные каналы, снабженные шиберами для регулировки температуры. [c.256]

Вентилятор смонтирован соосно с аппаратом на самостоятельной раме. Он состоит из двигателя, углового редуктора и восьмилопастного колеса. Характеристику работы вентилятора можно менять путем изменения угла установки алюминиевых лопастей колеса в пределах 10—25°. Применение двухскоростных электродвигателей также позволяет варьировать режим работы конденсатора в широких пределах. В тех случаях, когда температура воздуха настолько низка, что возникает опасность переохлаждения конденсированной жидкости, вентилятор прокачивает воздух сверху для этого предусмотрена возможность реверсирования электродвигателя вентилятора. При необходимости интенсивность конденсации и охлаждения можно регулировать изменением воздушного потока с помощью жалюзи, устанавливаемых над трубными секциями. [c.196]

Различные узлы и детали двигателей (за исключением крейцкопфных дизелей, имеющих две автономные смазочные системы) смазываются обычно одним маслом, а условия трения, изнащивания и режим смазки существенно различны. Подшипники коленчатого вала, поршневые кольца в сопряжении с цилиндром работают преимущественно в условиях гидродинамической смазки. Зубчатые колеса привода агрегатов, масляных насосов и детали механизма привода клапанов работают в условиях эластогидродинамической смазки. Вблизи мертвых точек жидкостное трение поршневых колец по стенке цилиндра переходит в граничное. [c.130]

Импульсы внешних шумов имеют электрическую или акустическую природу. Электрические шумы связаны с работой электроконтакторов, близкорасположенной сварочной аппаратуры и т. д. Акустические шумы встречаются гораздо реже, они возникают в результате ударов по ОК. Например, контролю рельсов с помощью вагона-дефектоскопа мешают удары колес о рельсовые стыки [c.125]

Массивные шины представляют собой резигювый сплошной массив, укрепленный на ободе колеса или на специальном бандаже. Амортизация толчков происходит за счет деформации резины. Но такая шина имеет сравнительно невысокую амортизационную способность вследствие сравнительно небольшой деформации резинового массива. Для увеличения деформации шины и повышения амортизационной способгюсти в резиновом массиве стали делать поперечные отверстия и кольцевые полости (расположенные по окружности). Такие шины называют шинами эл а-с т и к. Несмотря на усовершенствования массивных шин, они применяются в настоящее время значительно реже, чем пневматические. Они сохранились на тележках внутризаводского транспорта, на лесовозах, на специальных тележках и прицепах, предназначенных для перевозки значительных тяжестей, т. е. на тех видах средств транспорта, которые применяются при сравнительно небольших скоростях движения. [c.389]

Грунтовой насос типа ГруТ, рассчитанный на тяжелый режим работы (рис. 15-2), отличается более падежной защитой за счет применения двойгюго корпуса. Основные детали этого насоса те же, что и грунтового насоса легкого режима (рнс. 15-1), но внутри несущего корпуса 2 вставлен дополнительный зап1итный корпус 13, плотно сопрягающийся с защитными дисками 6 и 7. Таким образом рабочее колесо / вращается в сплошной защитной оболочке, [c.264]

В зависимости от характера течения жидкости соотношение между X и Ттурб различно. Это аналогично течению в трубах, где предельными случаями являются ламинарный режим движения жидкости (ттурб) и квадратичная зона турбулентного режима (т = 0). Последнее равенство указывает на факт независимости гидравлических сопротивлений (или что то же самое производительности при заданном перепаде давления) от вязкости жидкости, Аналогом этому является течение жидкости в насосе при Ке 7000, когда наступает область автомодельности для зависимости kQ = f Q). Здесь кд принимает значение, равное единице. В общем случае с уменьшением числа Ке гидравлические сопротивления в проточных каналах рабочего колеса возрастают, приводя тем самым к уменьшению подачи насоса. Для заданных типа и размеров это имеет место при увеличении вязкости перекачиваемой жидкости. [c.86]

Исследования коррозионной усталости металлов проводят с использованием образцов различных геометрических форм, а во многих случаях— моделей или реальных деталей или узлов машин и аппаратов. Для получения сравнительной оценки влйяния структуры, химического состава металла, агрессивности среды,окружающей температуры, параметров циклического нагружения и других факторов используют обычно образцы диаметром или толщиной 5—12 мм. Влияние масштабного и геометрического факторов изучают на нестандартных образцах диам- тром или толщиной поперечного сечения от 0,1 до 200 мм и более — гладких цилиндрических, призматических, плоских с различным отношением сечения к длине рабочей части, а также с концентраторами напряжений в виде выточек, отверстий, уступов и пр. Оценку влияния прессовых, шпоночных, резьбовых, сварных, клеевых и тому подобных соединений металлов на их сопротивление усталости проводят на моделях таких соединений уменьшенных размеров, реже — на натурных соединениях (элементы судовых ва-лопроводов, бурильной колонны, сосудов высокого давления, лопатки турбин, колеса насосов и вентиляторов, стальные канаты, цепи, глубиннонасосные штанги и др.). [c.22]

Режим работы турбомашины определяется формой потока в пределах всего его проточного тракта, но ре-ишющее значение имеют условия течения в пределах рабочего колеса. Последние, как это было показано выше, определяются формой траекторий абсолютного движения или треугольников скоростей, что по существу равнозначно. Каждой форме потока в рабочем колесе соответствует свой режим, характеризующийся индивидуальными особенностями и показателями, такими, например, как мощность, расход, скорость вращения, величина к. п. д. В связи с этим понятие реж Им работы имеет исключительно большое значение в практике проектирования и использования турбин и насосов. [c.49]

При п=0 Ареж = 0, следо вательно, т)г=0. Это режим полного торможения рабочего колеса. [c.202]

Поскольку Мт убывает, уменьшается и ускорение с1п1(И, и когда Мт=0, скорость вращения достигает максимума. Турбина продолжает закрываться, так как число оборотов еще выше нормального и доходит до полного закрытия (а=0). Момент рабочего колеса становится отрицательным — турбина попадает в тормозной режим. Когда движение на закрытие замедляется и прекращается, ударное давление АЯ снижается до нуля. Напор при этом немного выше Яо за счет того, что вода по трубопроводу не движется и нет гидравлических потерь (напор равен статическому). Агрегат [c.303]

Еще больше повыш аем скорость вращения, перемещаясь от е к f. Для этого нужно колесо вращать принудительно и оно будет потреблять энер гию, т. е. является тормозом, так как полезной работы не производит. От точки f поворачиваем вправо, двигаясь по прямой п= = onst до точки g. Здесь мы остаемся в области тормозных режимов, напор снижается в соответствии с уменьшением расхода. От точки g до /г попадаем опять в насосный режим, но при вращении рабочего колеса в обратную сторону. В этом случае к. п. д. будет очень низким, б—10%, а развиваемый напор мал (практически с таким режимом можно встретиться, если неправильно включен электродвигатель насоса). По мере увеличения расхода Q напор падает и в точке h он равен нулю (Я=0). Для дальнейшего увеличения расхода на участке h—i напор должен изменять свой знак, а режим становится тормозным. [c.429]

Напор, создаваемый однпм рабочим колесом насоса,, обычно составляет от 20 до 70 м и реже до 100 м столба жидкостп. Вели- [c.145]

Скорость газа при выходе его из рабочего колеса доходит до 160—170 м1сек, т. е. газ обладает большой кинетической энергией. Для преобразования кинетической энергии газа в давление в неподвижном корпусе турбомашины 3 (рис. 237) обычно предусматривают направляющий аппарат 2, реже безлопаточный диффузор 1, в которых скорость газа уменьшается и увеличивается его напор. В направляющих аппаратах благодаря наличию в них лопаток преобразование кинетической энергии в наиор [c.365]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология