Нагрузка тепловая конденсатора-холодильника

Тепловая нагрузка. Для конденсаторов-холодильников, в отличие от холодильников, при расчете тепловой нагрузки Q, Вт) надО учитывать тепло конденсации нефтяных и водяных паров. Составляют тепловой баланс [c.75]

Как показали расчетные исследования, подтвержденные в дальнейшем промысловыми экспериментами, подача в низ стабилизационной колонны нефтяного газа интенсифицирует отпарку низкокипящих компонентов из нефти и увеличивает выход ШФЛУ при одновременном снижении рабочей температуры процесса и уменьшении тепловой нагрузки печи. Но в то же время, с увеличением доли отгона при подаче газа увеличивается нагрузка на конденсаторы-холодильники. [c.49]

Расчетный анализ показал, что тепловые нагрузки подогревателя, конденсатора-холодильника, нагрузки тарелок по пару и жидкости изменяются незначительно. Содержание тяжелых фракций и смолистых соединений в регенерированном абсорбенте уменьшается примерно в два раза Таким образом, данный вариант позволяет без дополнительного увеличения тепловой нагрузки получать абсорбент хорошего качества. При этом необходимо смонтировать лишь узел однократного испарения. [c.150]

Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два компонента — нефтяные и водяные пары. Поэтому тепловая нагрузка аппарата складывается из двух величин [c.123]

Аналогично по известной нам методике рассчитаем конденсатор-холодильник при охлаждении смеси паров от 110 до 35° С. Суммарная тепловая нагрузка аппарата в этом случае составит [c.129]

По примеру 7. 2 тепловая нагрузка аппарата при охлаждении смеси паров от 110 до 70° С составляет Q = 3 130 ООО ккал/ч. Определим количество воздуха, которое необходимо подать через трубный пучок конденсатора-холодильника." lo уравнению теплового баланса имеем [c.129]

Общая схема расчета холодильников и конденсаторов следующая вычисляют тепловую нагрузку аппарата, устанавливают расход охлаждающей воды и определяют необходимую поверхность охлаждения или конденсации. Тепловую нагрузку холодильников рассчитывают по той же методике, что и для теплообменников. Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки Q, Вт) конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два ком,понента — нефтяные и водяные пары, т. е. С = (3 .п + <3в.п. [c.118]

Принятие больших числовых значений At приведет к увеличению тепловой нагрузки испарителя 2 (см. рис. 1.6), обеспечивающего теплом нижнюю часть десорбера. Одновременно увеличится тепловая нагрузка конденсатора-холодильника, обеспечивающего поддержание температуры в=1П°С. С уче- [c.36]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника и количество холодного орошения колонны. Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника с достаточной точностью может быть найдена по уравнению [c.157]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника и количество холодного орошения. Если принять флегмовое число постоянным по высоте укрепляю- [c.172]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника, определения теп- [c.177]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника определяется по следующей формуле [c.178]

Из сделанных расчетов следует, что в данном конденсаторе-холодильнике вторая зона (зона охлаждения конденсата) невелика по своей тепловой нагрузке и по изменению температуры воды (всего на 0,3 °С). [c.179]

Для конденсаторов-холодильников тепловую нагрузку рассчитывают по уравнению [c.446]

В начальной стадии выполнения работы были проведены исследования влияния температуры низа дебутанизатора и изопентановой колонны на выход и качество изопентановой фракции и на тепловую нагрузку кипятильников и конденсаторов - холодильников колонн. Все остальные параметры процесса [c.209]

Тепловая нагрузка конденсаторов-холодильников. ГДж/ч 47,0 40,14 49,2 43,58 [c.45]

Разработаны схемы разделения дизельного топлива и вакуумного газойля после гндроочистки с вводом смеси после реакторов в дополнительную укрепляющую колонну с подачей дистиллята и остатка ее в стабилизационную колонну,. между вводами которых осуществляется отбор легкой фракции через отпарную секцию (схема 2, рис. 3.6). На примере работы стабилизатора дизельного топлива установки ЛК-бу Ачинского НПЗ показано, что новая схема позволяет увеличить отбор легкой дизельной фракции, снизить нагрузку конденсаторов в 1,7 раза и исключить нагрев сырья в печи, в то же время обеспечив более высокую четкость разделения (вариант 1 схемы 2. табл. 3.17). При необходимости увеличения производительности блока разделения по сырью новая схема позволяет увеличить ее в 1,7 раза при снижении тепловой нагрузки нагревателя сырья в 1,3 раза, конденсаторов-холодильников — в [c.62]

Нагрузка на конденсатор 6 (см. рис. 117) определена из условия теплового баланса для группы холодильников 3—5). Эта нагрузка соответствует недорекуперации на холодном конце, равной 24 °С. Таким образом, конденсационная схема энергетически несколько менее выгодна, чем ректификационная. [c.359]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника [c.63]

Тепловые нагрузки по зонам конденсатора-холодильника [c.132]

I. Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника. Для определения тепловой нагрузки аппарата, необходимо найти температуру конденсации горячего теплоносителя — изопентана. За расчетное давление в аппарате, по ходу горячего теплоносителя, принимается среднее давление [c.177]

Одноколонные системы с промежуточным подводом и отводом тепла, в том числе и разрезные колонны, позволяют переносить тепловые нагрузки на более выгодный энергетический уровень, тем самым увеличивается коэффициент использования тепла по установке в целом. Кроме того, при промежуточных подводе и отводе тепла выравниваются и уменьшаются нагрузки по пару и жидкости по высоте аппарата, что позволяет уменьшать диаметр аппарата. Однако необходимое число тарелок выше промежуточных конденсаторов и холодильников и ниже промежуточных подогревателей становится большим. На практике экономически оправданным бывает применение, как правило, не более одного [c.108]

В теории ректификации известно использование схемы фракционированйя нефти и нефтяных фракций с многопоточным питанием исходной смесью. Для оптимизации работы НСУ проведен расчетный анализ стабилизационной колонны с двухпоточным питанием нестабильной нефтью. В технологической схеме стабилизации нефти часть нестабильной нефти с температурой обессоливания и обезвоживания после электродегидратора, минуя нагревательную печь, подается как орошение в концентрационную чааь аабилизационной колонны. Проведенными исследованиями показано, что при использовании двухпоточного питания с подачей в верхнюю часть колонны холодной нефти уменьшается нагрузка на конденсаторы-холодильники. Для типовых НСУ имеется максимально допустимый расход верхнего холодного потока в пределах 10% на исходную нестабильную нефть. Использование схемы с двухпоточным питанием позволяет снизить энергетические затраты на стабилизацию нефти за счет уменьшения тепловой нагрузки печи на 6,7...10,0%, улучшить качество ШФЛУ, уменьшить массовое содержание высококипящих компонентов 6- в газе стабилизации. [c.49]

Характерной особенностью технологической схемы атмосферной колонны является отсутствие подогревателя или горячей струи, подаваемой в нижнюю часть колонны, а это значит, что практически все тепло подводится в колонну с сырьем. Указанное обстоятельство дает возможность с достаточной для йрактики. точностью определять тепловые нагрузки и флегмовые потоки по колонне из теплового баланса колонны не прибегая к сложному потарелочному расчету материальных и тепловых балансов. В этом случае, расчет выполняется в проектной постановке при заданном действительном числе тарелок во всех секциях Nj, заданных отборах продуктов z и температурньгх границах деления смеси 4/-Определению подлежат флегмовые числа R , составы продуктов и тепловые нагрузки на конденсаторы-холодильники. [c.119]

Расчетный анализ показал (табл. 2.2), что практически при одинаковойтепло-вой нагрузке печи и меньшей на 7 % тепловой нагрузке конденсаторов-холодильников новая схема (2) по сравнению с промышленной (1) без вывода боковы.м погоном гексановой фракции позволяет снизить содержание углеводородов н.к.-С, в стабильном бензине с 26 до 15 % масс., и тем самым существенно улучшить сырье риформин-га. Одновременно содержание углеводородов С,-к.к. в головке стабилизации снижается с 27 до 16 % масс. При этом нагрузку установки газофракционнрования по сырью можно снизить в 1,4 раза (табл. 2.2). Соответственно существенно снижаются затраты на этой установке и повышается выход и качество целевой продукции. Уменьшение содержания балластных легких фракций и расхода остатка стабилизатора позволит загрузить риформинг качественным сырьем и исключить избыток прямогоиного стабильного бензина, не подвергаемого риформированию. Боковой погон, получаемый в количестве около 25 % на сырье стабилизатора, целесообразно направлять на изомеризацию с получением легкой высокооктановой части бензина или на установку пиролиза. Как показали расчеты, отпарка легких фракций нз бокового погона в кипятильнике с паровым пространством позволяет снизить содержание углеводородов С,-к.к. в головке стабилизации с 1 б до II % масс., н.к.-С, в боковом погоне с 15.5 до 10 % масс. Использование дополнительно отпарной секции, эквивалентной трем [c.26]

Как видно из данных табл. 5.2, качество конечных продуктов разделения во всех вариантах, соответствующих рекомендуемым режимам работы колонн (варианты 1,3,6,7 и 8), значительно выше, чем в варианте 9. Так, содержание фракций, выкипающих выше 60 °С, во фракции н.к.-60 °С в варианте 9 составляет более 8 %, а в вариантах 1,3,6,7 и 8 не более 3 % масс. В варианте 9 во фракции 105 °С-к.к. содержание низкокипяших фракций составляет 5,83 %, а в указанных вариантах новой схемы максимальная величина соответствует варианту 3, и она равна 5,03 %. Целевая фракция 60-105 °С в варианте 9 содержит 9,3 % нежелательных низкокипяших и высококипяших фракций, а в новой схеме максимальная величина, соответствующая варианту 8, равна 6,9 %. Поэтому при одном и том же отборе целевой фракции 60-105 °С (он в вариантах 1-8 на , 4 % больше, чем в варианте 9) и одинаковом качестве продуктов разделения экономия тепла в новой схе.ме была бы значительно больше, чем в схеме по варианту 9. Если сравнивать варианты расчета по тепловой нагрузке конденсаторов-холодильников, то она для вариантов 1,3,6,7 и 8 на 15 % меньше, чем для варианта 9. Уменьшение нагрузки конденсаторов-холодильников объясняется в основном исключением конденсатора-холодильника третьей колонны, орошаемой в новой схеме жидкостью, выводимой с низа второй колонны. [c.79]

При небольшом содержании газов в нефти, что имеет место на установке. Т. Ллтыарыкского НПЗ (Узбекская Республика) показаиа эффективность подачи паров с верха колонны частичного отбензинивания между выводами бензиновой и керосиновой фракций из атмосферной колонны. Орошение первой колонны осуществляется частью циркуляционного орошения, выводимого из зоны ввода паров с верха первой колонны во вторую [272,331,334]. По сравнению с промышленной новая схема позволяет при небольшом уменьшении тепловой нагрузки печи снизить тепловую нагрузку конденсаторов-холодильников на 15 % и увеличить отбор светлых почти на 1 % на нефть. [c.80]

Тепловая нагрузка конденсаторов-холодильников, ГДж/ч Содержание, Уомасс. в бензине фр. 160°С-к.к. в боковом погоне фр.до С (вкл.) в боковом погоне фр. н.к.-80°С в боковом погоне фр.н.к.-85°С в боковом погоне фр. I бСС-к-к. в суммарном бензине фр. 1б0°С-к.к. [c.83]

С целью снижения тепловой нагрузки на конденсаторы перед ними устанавливают газовые холодильники, представляющие собой кожухо-трубные теплообменники, охлаждаемые водой, кипящей под давлением. Охлаждение паро-газовой смеси продуктов контактирования ведут до температуры, несколько превышающей точку росы. Это предотвращает сублимацию фталевого ангидрида и забивку труб. Тем не менее внутренняя поверхность труб постепенно покрывается слоем смолистых веществ в смеси с некоторым количеством фталевого ангидрида. Осевшая на стенках труб смола под действием высоких температур со временем закоксовы-вается с образованием пирофорных продуктов. Газовые холодильники устанавливают непосредственно за конверторами. Поэтому не исключена возможность, что часть катализаторной пыли может попадать в холодильники и оседать на трубах, смешиваясь там со смолистыми веществами. [c.131]

Общее выражение для тепловой нагрузки первой зоны конденсатора-холодильника запищем так [c.133]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология