Кривы распределения

Коэффициенты А, В, а, Ь и s определяются на основе экспериментальных кривых распределения при помощи специальных программ и методик. При надежных значениях экспериментальных данных необходимо как минимум три экспериментальные точки кривой ИТК. [c.35]

Радиальное распределение электронной плотности орбиталей. На рис. 8 показано радиальное распределение электронной плотности для S-, р- и -орбиталей атома водорода. Как видно из рисунка, число максимумов на кривой распределения электронной плотности определяется главным квантовым числом. Для s-электронов число максимумов равно значению главного квантового числа, для о-электро-HO J — на единицу меньше, а для -электронов — на две единицы [c.18]

Коэффициенты дисперсии Di удобно определять экспериментально по форме кривой распределения концентраций во времени на выходе из аппарата с зернистым слоем при изменении концентрации примеси на входе в аппарат. Используют три формы входного возмущения импульсное, ступенчатое и синусоидальное (рис. III. 6). Коэффициент Di находят в соответствии с решениями дифференциального уравнения (III. 5) при различных начальных условиях. Эти решения приведены в ряде работ, например в [32, стр. 257]. [c.98]

Начиная с момента насыщения первого элементарного слоя в результате последовательного насыщения других элементарных слоев, кривая распределения концентраций, не меняя формы, перемещается вдоль слоя адсорбента. Этот период процесса называется второй стадией адсорбции. Сзади работающего слоя формируется отработавший слой ь [c.91]

Отработавший слой адсорбента не оказывает никакого влияния на ход процесса адсорбции. Процесс адсорбции в работающем слое протекает аналогично первой стадии адсорбции, т. е. форма кривой распределения концентраций не меняется. [c.91]

Рис. 28. Кривая распределения концентраций целевого компонента по длине слоя адсорбента

Для определения геометрической структуры пористой среды, существенно влияющей на фильтрационные параметры, кроме пористости и эффективного диаметра нужны дополнительные объективные характеристики. Определенную информацию о микроструктуре порового пространства дают кривые распределения размеров пор и зерен. Поэтому предпринимались многочисленные попытки определения геометрических и гидродинамических характеристик пористой среды на основе кривых распределения. Однако зависимости характеристик пористой среды от параметров кривых распределения не могут быть универсальными. Основные представления о свойствах пористой среды и насыщающих ее жидкостей рассматриваются подробно в курсе Физика нефтяного и газового пласта . [c.13]

Рис. 3.5. Кривые распределения давления в прямолинейно-параллельном потоке

Рис. 3.8. Кривые распределения давления в плоскорадиальном потоке

Сравнение кривых распределения давления в круговом пласте для несжимаемой жидкости и газа (формулы (3.46) и (3.50)) при одинаковых граничных условиях показывает, что в газовом потоке имеет место более резкое падение давления вблизи скважины и весьма малое вдали от нее, так что кривая р (г) для газа располагается выше, чем для жидкости (см. рис. 3.8, кривая 2). [c.77]

Как следует из формулы (3.92) (см. табл. 3.4) кривая распределения давления для несжимаемой жидкости имеет форму гиперболы степени п — 1, т.е. воронка депрессии будет гиперболоидом вращения. Крутизна воронки депрессии у стенок скважины больше, чем у логарифмической кривой (3.46). Кривая р(г) для газа (формула (3.93)) располагается еще выше, чем для жидкости (при тех же значениях р и р . Расчеты показывают, что для любых значений р , р , г , Л, на расстоянии от г = 1 м до стенки скважины теряется более 80% от общей депрессии (р. - Р.)- [c.83]

Логарифмическая кривая распределения функции Лейбензона (3.19) будет общей для всех пропластков. Это означает, что для жидкости в каждом пропластке распределение давления описывается уравнением [c.94]

Рис. 3.19. Кривые распределения давления для жидкости (/) и для газа (2) в плоскорадиальном потоке в слоисто-неоднородном пласте 94

Кривые распределения давления в разные моменты времени в таком потоке приведены на рис. 5.9. Дебит скважины, очевидно, будет описываться формулой, аналогичной формуле Дюпюи [c.163]

К моменту времени t после пуска граница возмущенной области продвинется на длину /(г), при этом кривая распределения давления в этой области будет иметь вид параболы. [c.165]

На рис. 5.11 приведена кривая распределения давления в пласте ко времени t после пуска галереи. [c.165]

Рис. 6.1. Кривые распределения давления по пласту при неустановившемся притоке газа к скважине в разные моменты времени (о) и динамика давления в фиксированных точках пласта (б)

Из уравнений (7.10) и (7.11) видно, что давление в пласте зависит не только от координаты х, но и от положения границы раздела Xj-, а следовательно, от времени. Но Xj-, как следует из формулы (7.16), со временем увеличивается, следовательно, пластовое давление во времени в водоносной области падает, а в нефтеносной растет. На рис. 7.3 приведены кривые распределения давления в пласте в Начальный момент вытеснения, когда граница раздела занимает положение Хд, и некоторое время t спустя, когда граница раздела продвинулась до положения х . Из рисунка видно, что пьезометрическая линия на границе раздела имеет излом. [c.207]

Рис. 7.3. Кривые распределения давления в пласте при вытеснении нефти водой

На рис. 7.12 приведены кривые распределения потенциала вдоль оси скважины и вдоль цилиндрической поверхности радиусом Лд. Вдоль поверхности Кд потенциал будем считать постоянным Ф = Фд (прямая ОМ). [c.224]

Рис. 7.12. Кривые распределения потенциала вдоль стенки скважины и поверхности водяного конуса

Рис. 9.12. Кривая распределения насыщенности в стабилизированной зоне

На рис. 12.4 приведены кривые распределения давления, построенные по зависимостям (12.23) и (3.46) для недеформируемого пласта. Из сравнения кривых следует, что в деформируемом трещиноватом пласте за счет уменьщения раскрытия трещин при снижении пластового давления сопротивления увеличиваются и давление падает более резко, чем в недеформируемом пласте. [c.359]

Рис. 12.4. Кривые распределения давления

Рис. 12.6. Кривые распределения безразмерного давления в разные моменты времени в трещинах (а) и блоках (б)

Кривая распределения времени пребывания индикатора в реакторе (рис. 16) стро- уг ится в координатах [c.49]

Полученная экспериментально дифференциальная кривая распределения статистически представляет собой плотность распределения вероятностей случайной величины, которой является пребывание частиц в реакторе. Эта плотность, согласно теории вероятностей и математической статистики может быть описана с помощью теоретических вероятностных характеристик [c.49]

Если изображение 113 (Ре, р) известно и может быть продифференцировано, то из уравнения (111.38) легко отыскать в явной форме начальные моменты любого порядка. Для иллюстрации найдем начальный момент первого порядка кривой распределения гр (Ре, I) для полубесконечного канала. Ее изображение получается решением уравнения (111.32) операционным методом при 1о = О и граничных условиях [c.52]

Аналогично отыскиваются уравнения связи чисел Пекле с начальными моментами более высоких порядков. По начальным моментам определяются другие статистические характеристики кривой распределения ф (Ре, t). По данным, приведенным в работе [281, выражения вероятностных характеристик распределения гр (Ре, t) для полубесконечного канала имеют следующий вид [c.53]

По экспериментальным данным строится дифференциальная кривая распределения времени пребывания частиц в реакторе. [c.54]

Значения =1,2,. .., соответствующие текущим концентрациям С , измеряем в точке отбора через 20 сек. По полученным данным были вычислены значения V /Q = и (табл. 1) и построена дифференциальная кривая распределения времени пребывания (см. рис. 16). [c.55]

Каких-либо общепринятых рекомендаций по выбору дискретной точки, отсекающей хвост, нет. В тех случаях, когда кривая распределения не очень сильно деформирована, т. е. хвост невелик, то дискретная точка выбирается так, чтобы отсекаемая площадь под кривой на отрезке [c.57]

Был предпринят ряд попыток по исправлению экспериментальной кривой распределения [114, 128,1441. Однако существенного увеличения точности, кроме усложнения расчетов, при э.ом не было получено. [c.58]

Другим источником ошибок при определении вероятностных характеристик по кривой распределения является ее ступенчатая аппроксимация. Как показано в работе [391, в этом случае более точные результаты определения вероятностных характеристик могут быть получены с применением расчета начальных моментов по методу трапеций. [c.58]

Кривая распределения кислот во всех случаях имеет ясно выраженный максимум, который при снижении степени окисления сдвигается в сторону высших кислот. Весьма веро ятно, что первичная реакция начинается преимущественно у конца цепи ири нрогрес-сирующем окислении вначале образовавшиеся кислородсодержащие соединения с большой длиной цепи деградируют в низшие гомолога . [c.584]

Поскольку кривая ИТК в координатах отгон — температура (х—, t) представляет собой типичную вероятностную кривую распределения случайных величин в качестве характеристики состава непрерывной смеси принимается кривая плотности вероятности распределения 1 в координатах с 1)—где с 1)—йх1й1 (рис. 1-13). Действительно, в этом случае содержание бесконечно малой массы вещества (индивидуального компонента смеси континуума), выкипающего в интервале температур от t до ( + 0 будет определяться выражением с ()сИ, так как [c.34]

Основное предположение при выводе этого закона заключается в том, что вектор скорости фильтрации в данной точке пористой среды W определяется вектором градиента давления grad р и характеристиками пористой среды и жидкости. При этом пористая среда считается однородной и изотропной, характеризуется средним размером пор d, безразмерной пористостью т и, вообще говоря, некоторыми другими характеристиками, которые также можно считать безразмерными, например кривой распределения пор по размерам. [c.30]

Рис. 5.1. Кривые распределения давления в различные моменты времени в неустановившемся прямолинейно-па-раллельном потоке упругой жидкости при условии = onst

Типичные кривые распределения давления в различные моменты времени в неустановившемся прямолинейно-параллельном потоке упругой жидкости в галерее, пущенной в эксплуатацию с постоянным забойным давлением = onst, приведены на рис. 5.1. Найдем дебит галереи Q. Будем считать положительным дебит, отбираемый из галереи (х = 0), когда поток движется против оси л и dpjdx > 0. Согласно закону Дарси [c.142]

Рис. 5.9. Кривые распределения давления в плоскорадиальном потоке в разные моменты времени по методу ПССС (отбор осуществляется при условии Q = onst)

Рис. 5.1 . Кривая распределения давления в прямолинейно-параллельном потоке по методу А. М. Пирвердяна

В гл. 3, где рассматривалась установившаяся плоскорадиальная фильтрация газа, было показано (формула (3.58)), что средневзвешенное давление р очень мало отличается от контурного р (в нашем случае р - давление на границе замкнутого пласта). Б. Б. Лапуком было установлено, что при одинаковых граничных условиях кривая распределения давления в пласте в случае неустановившейся фильтрации располагается несколько выше соответствующей кривой для установившейся фильтрации. Поэтому мы примем условие р = р и заменим в уравнении (6.70) величину р на р . [c.200]

Формула (9.58) описывает переходную зону бесконечной протяженности, что является следствием принятых допущений. Другими словами, размер стабилизированной зоны бесконечен, и точки смыкания полученного решения с распределением Бакли-Леверетта нет. Фактически для определения ширины зоны по формуле (9.58) приходится брать расстояние между точками, насыщенности в которых близки к значениям и, но не равны этим величинам точно. При этом ширина переходной зоны оказывается пропорциональной величине / = р Ь/Ар или М Ь/т = = а со50у /(т12Ч Лй), где параметр определяется из второго равенства (9.20). Типичная кривая распределения насыщенности в переходной (стабилизированной) зоне приведена на рис. 9,12. [c.280]

Импульсный метод впервые был предложен Левеншпилем и Смитом [119] и в настоящее время получил наибольшее распространение. Он основан на отыскании коэффициента продольного переноса через статистические параметры кривой распределения времени пребывания частиц в реакторе. Обычно для этого используется дифференциальная кривая, определяемая экспериментальным путем по способу, предложенному Данквартсом [100]. Этот способ сводится к следующему. В проточный реактор (рис. 15) снизу по всему поперечному сечению мгновенно вводится небольшой объем Q другого вещества, например какого-нибудь [c.48]

Так как кривая распределения г з (Ре, характеризуется лишь всей совокупностью одновременно взятых вероятностных параметров а, а , а,..., то окончательное значение числа Пекле должно определяться по результатам чисел Пекле, найденных в отдельности по каждой вероятностной характеристике. Для практических целей достаточно ограничиться определением числа Ре лишь по трем вероятностным характеристикам моде, плотности ) вероятности моды и дисперсии. Остальные характерно-1 тики, величина которых в основном определяется моментами высших порядков, весьма чувствительны к погрешнос- тям эксперимента и, следовательно, могут привести к противоречивьпи результатам. I [c.54]

Ступенчатый метод. Он предполагает мгновенное изменение концентрации вещества-индикатора, вводимого в основной поток, либо от нуля до некоторого значения, либо наоборот (рис. 19). При таком вводе изменение концентрации индикатора на выходе из системы за время перехода ее от одного установившегося состояния к другому дает итегральную кривую распределения времени пребывания частиц в реакторе. В этом можно легко убедиться. [c.61]

Несмотря на известную простоту применения диффузионной модели для описания химических процессов, все же ее уравнения нельзя пока считать достаточно обоснованными, что особенно проявляется при анализе распределения времени пребывания в жидкофазных реакторах с насадкой. В этих реакторах с помощью вероятностных характеристик, полученных на основе уравнений диффузионной модели, не удается объяснить ни характер деформации (асимметрии) кривой распределения, ни аномалии в величине коэффициента продольного переноса. Поэюму был выдвинут ряд диффузионных моделей, которые физически более точно и совершенно отражают гидродинамическую обстановку в слое катализатора. Две из них [40, 41, 143], учитывающие застойные зоны, рассмотрены ниже. [c.76]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология