Сопротивление слоя сыпучего материала

СОПРОТИВЛЕНИЕ СЛОЯ СЫПУЧЕГО МАТЕРИАЛА [c.358]

Таким образом, число Рейнольдса в поровом канале однозначно выражается через число Рейнольдса при обтекании частицы и порозность слоя. Сопротивление слоя сыпучего материала можно рассчитать по известному уравнению из гидравлики трубопроводов [c.358]

Чем больше сопротивление решетки, тем равномернее газ распределяется по отдельным отверстиям. Кроме того, сопротивление решетки Арр должно соответствовать сопротивлению слоя сыпучего материала Ар. Обычно сопротивление решетки равно или несколько меньше сопротивления псевдоожиженного слоя. [c.365]

Экспериментальные значения сопротивления слоя сыпучего материала в бункере а [c.188]

Гидравлическое сопротивление слоя сыпучего материала АР рас считывается по формуле [c.295]

Это выражение коэффициента сопротивления очень похоже на выражение X для ламинарного течения в трубопроводах. Подставляя равенство (2-133) вместо X в уравнение гидравлического сопротивления (2-132) и делая небольшое преобразование, получим уравнение, по которому может быть рассчитано сопротивление слоя сыпучего материала при ламинарном режиме течения. [c.101]

Сопротивление слоя сыпучего материала. Слой сыпучего материала можно рассматривать как систему поровых каналов, по которым движется газ или жидкость. Режим движения среды в поровых каналах может быть ламинарным, переходным и турбулентным в зависимости от величины числа Рейнольдса [c.325]

Чем больше сопротивление решетки, тем равномернее газ распределяется по отдельным отверстиям. Кроме того, сопротивление решетки Арр должно соответствовать сопротивлению слоя сыпучего материала Ар. Обычно сопротивление решетки равно или несколько меньше сопротивления псевдоожиженного слоя. Минимальное гидравлическое сопротивление решетки можно определить из уравнения [c.332]

Удельная поверхность концентрата определяется на приборе АДП-1АМ по ГОСТ 21043—81. Сущность метода заключается в определении гидравлического сопротивления слоя сыпучего материала в кювете при просасывании воздуха. Концентрат, используемый для производства окатышей, должен иметь удельную поверхность 160—220 м /кг. При удельной поверхности концентрата ниже 160 м /кг процесс окомкования нарушается. И Влажность определяется сушкой материа ла прн 10о 5°С по СТ СЭВ 958—78, аглоруды должны иметь влажность до 5 %. Концентраты для производства окатышей, в зависимости от расхода вводимых сухнх связующих и флюсующих добавок, должны иметь влажность 9—10,5 %. При производстве агломерата концентрат может иметь влагу на 0,5—1 % выше, чем при производстве окатышей, так как расход сухих добавок при агломерации больше. [c.151]

Начнем с хорошо известного эксперимента. Пусть в трубе с пористым днищем находится слой сыпучего материала (рис. 1.1,а). Будем продувать через слой газ и фиксировать гидравлическое сопротивление слоя Ар и изменение его структуры в зависимости от приведенной скорости газа v. [c.5]

Как известно, аэродинамическое сопротивление цилиндрического (призматического) слоя сыпучего материала с хорошей точностью может быть выражено степенной функцией типа [c.182]

Гидравлическое сопротивление Лр (Па) слоя сыпучего материала высотой I (м) при ламинарном движении потока газа или жидкости можно рассчитать по формуле [c.211]

Чтобы избежать возрастания сопротивления при псевдоожижении неподвижного слоя, сыпучий материал следует загружать при встречном потоке газа, что обеспечивает более рыхлую укладку частиц. [c.18]

Степень торможения движущегося слоя сыпучего материала определяется отношением диаметра отверстия, создающего дополнительное сопротивление на конце трубы, к диаметру подъемника. Если это отношение больше 0,38—0,41, стабильное движение непрерывного слоя материала нарушается и появляются газовые пузыри между отдельными поршнями твердой фазы [13]. Оптимальное отношение равно 0,3—0,35 [85]. [c.131]

Сопротивление сухого слоя сыпучего материала определяется по формуле [c.298]

По мере повышения расхода, а следовательно, и линейной скорости газа возрастает потеря напора и, наконец, достигается такое состояние, при котором сила трения газового потока о частицы, действующая снизу вверх, становится равной весу частицы и слой сыпучего материала переходит из неподвижного состояния в псевдоожи-женное, или состояние кипения , при котором частицы как бы подвешены в слое. При этом действительная скорость газового потока в свободном сечении между частицами Wf начинает приближаться к скорости витания т отдельной частицы в безграничном пространстве, но меньше ее по той причине, что коэффициент сопротивления частиц при стесненном витании (в слое) больше коэффициента сопротивления отдельной частицы [49]. [c.31]

Гидродинамические исследования указывают на то, что гидравлическое сопротивление слоя после перехода насадки в подвижное состояние при возрастании скорости газа W остается почти без изменения, имея тенденцию- олько к некоторому увеличению [4]. Подобное явление наблюдается для псевдоожиженного слоя сыпучего материала и может быть объяснено только тем, что скорость газа в свободном сечении частиц (подвижной насадки) остается постоян-. ной. Таким образом, при достижении критической скорости газа характеризующей начало подвижного состояния насадки, скорость газа в прозорах насадки в дальнейшем остается постоянной и количественно равна [c.161]

Сопротивление движению лопасти в слое сыпучего материала зависит от его свойств, условий движения лопасти и от ее конструкции. Условия движения лопасти определяются скоростью ее вращения, высотой слоя сыпучего материала над лопастью и др., а конструктивные особенности питателя — размерами лопасти, ее формой, углом наклона. [c.49]

В экспериментальной практике значение 5у определяют применительно к сравнительной большой порции сыпучего материала, состоящей из множества частиц. В этом случае формула (5.6) позволяет рассчитать средний диаметр частиц исследуемой порции сыпучего материала. Параметр определяют на специальном приборе принцип его действия основан на измерении сопротивления, которое оказывает слой определенной порции сыпучего материала потоку прокачиваемого через него газа. Параметр 5 , используют для характеристики свойств сыпучего материала в случаях, когда они зависят от площади поверхности его частиц например, теплопроводность, звукопроницаемость, растворимость, химическая активность во многом зависят от Значения 5у меняются в большом диапазоне (от нескольких сотен тысяч до нескольких миллионов см ) в зависимости от степени дисперсности частиц. [c.147]

В сыпучем зернистом слое твердого материала при прохождении через него жидкости образуются небольшие каналы неправильной формы. Движение жидкости через такие извилистые каналы, как правило, носит ламинарный характер. Сопротивление потоку в этом случае можно определить по уравнению Гагена — Пуазейля [c.129]

Твердый зернистый (0,1—4 мм) теплоноситель под воздействием механических сил приобретает некоторые свойства, характерные для жидкого состояния, а именно текучесть и способность к энергичному перемешиванию. Силовое воздействие на слой твердого сыпучего материала может осуществляться за счет сил сопротивления, проявляющихся при фильтрации через слой жидкости или газа (кипящий слой), при непрерывном встряхивании (вибрирующий слой) и при сочетании этих воздействий (виброкипящий слой). [c.132]

Нас интересует вопрос, каково должно быть избыточное давление жидкости над песком АР (относительно жидкости, покидающей фильтр), чтобы получить соответствуюшую объемную скорость фильтрации, или какова будет скорость фильтрации при данном избыточном давлении. Сопротивление слоя сыпучего материала толщиной L при проходе через него потока жидкости можно представить как разницу [c.224]

Ранее для грубодисперсных порошков было показано, что изменение сопротивления слоя сыпучего материала при продувке его газом снизу вверх с постоянным расходом позволяет четко разграничить два динамических состояния виброожижение и виброкипение [46]. Этот принцип был использован для определения критических параметров (Якр, Шкр, ЯкрШ кр) перехода от виброожижения к виброкипению слоя ВДП, находящегося в зазоре между коаксиальными цилиндрами, внешний из которых колеблется со звуковой частотой. Высота слоя порошка составляла =3 см поток газа (аргона) подводился через жесткую пористую мембрану со скоростью 0,1—0,9 см /с. [c.114]

В центробежных лопастных смесителях используют мешалки, выполненные в виде радиальных лопастей, пропеллеров, дисков. Суп еств иного значения форма лопастей мешалки на процесс перевода сыпучего материала в псевдоожиженное состояние не имеет. Единственное условие, предъявляемое к конструкции мешалки, — обеспечение высокой скорости циркуляции материала при низком лобовом сопротивлении вращению. Высота слоя сыпучего материала над мешалкой не должна превышать (8—10) Ь, где Ь — высота лопастей л ешалки. При необходимости псевдоожижения более высоких [c.235]

Характер зависимости сопротивления слоя семян сурепки Д полн от расхода газа показан на рис. ХУП-З (кривая 1). Высокий пик давления перед стабильным фонтанированием не является специфической особенностью фонтанирующего слоя, как обычно считалось ранее он вызван вводом высокоскоростной газовой струи в слой сыпучего материала. Аналогичный пик наблюдается и в случае псевдоожижения в коническол апнарате , но он отсутствует в цилиндрическом, где газ распределен равномерно. [c.624]

Кипящим пли псевдоожиженным называют такое состояние слоя сыпучего зернистого твердого материала, когда при продувании через него газового потока он становится подобен кипящей жидкости. Если через слой сыпучего материала начать продувать газ (воздух), то при малых скоростях газа происходит его фильтрация через слой и высота слоя на поддерживающей газораспрелелительпой решетке практически остается неизменной. Когда скорость газа достигнет некоторой критической величины — начала псевдоожижения — гидравлическое сопротивление слоя становится равным его весу, слой приобретает текучесть. При дальнейшем увеличении скорости газового потока высота слоя начинает возрастать и при некоторой новой (второй) критической величине скорости, твердые частицы начинают уноситься газовым потоком и переходят в режим пневмотранспорта. [c.67]

Рассмотрим систему, представленную на рис. 2-11 через слой сыпучего материала (шарики, кольца, куски, зерна) течет жидкость или газ. Рассмотрим при этом течение только одной фазы, т. е. исключим, папример, одновременное течение жидкости и газа. Течение через упомянутую систему можно представить в виде ряда потоков, образованных между элементами сыпучего материала (насадки). Сопротивление течению по этим каналам на длине заполнения Ь выражаем, основываясь на уравнении Дарси-Вейсбаха (1-91), следуюшим образом [c.99]

Не останавливаясь на механизме проницаемости слоя сыпучего материала, отметим, что сопротивление слоя, являющееся сильной функцией порозности, наиболее удобно может быть рассчитано по уравнению Эргана [9], основанному на двучленном выражении для коэффициента сопротивления [c.93]

Необходимо надежное уплотнение зазора между вращающимся барабаном и неподвижной камерой или концевой головкой, препятствующее подсосу газа в аппарат. Работа узла уплотнения осложняется значительными перемещениями концов барабана и неточной формой его наружной поверхности. Для вращающихся барабанов применяют лабиринтное осевое или радиальное уплотнение, Осевое лабиринтное уплотнение (рис. 164) состоит из двух элементов — вращающегося совместно с барабаном 1 и неподвижного 2. Узкий зигзагообразный зазор (лабиринт между ними) вызывает большое сопротивление движению газа, поэтому практически газы через него не проходят. Радиальные уплотнения допускают свободное радиальное перемещение концов барабана. Несложное радиальное уплотнение холодного конца барабана имеет несколько резиновых секторов, прижимаемых к вращающемуся барабану с помощью троса, который натягивается грузом. На барабанах малого диаметра устанавливают сальниковые уплотнения. Питание вращающихся барабанов производят с помощью течек, проходящих через неподвижные концевые камеры, или шиеков, располагаемых обычно по оси аппарата. Выгружают сыпучий материал через край барабана. При необходимости поддерживать постоянный слой материала в барабане делают кольцевые дороги или снабжают его конической горловиной. Опорные ролики принимают на себя нагрузку от всех вращающихся частей. Ролики располагают обычно под углом 60° относительно друг друга. [c.172]

Как было отмечено, во многих случаях выравнивание потока может быть достигнуто с помощью специальных направляющих устройсгв (лопатки, разделительные стенки и пр.). В аппаратах со сло кн . п условиями подвода потока применение таких устройств не всегда достаточно эффективно, а часто конструктивно трудно выполнимо или воо6п 1,е невозможно. Выравнивание потока может быть осуществлено также с помощью сопротивлений, рассредоточенных по сечению. В качестве таких сопротивлений используют различные виды решеток или сеток, насыпные слои кускового или сыпучего материала и др. [c.77]

Известно, что любая механическая система стремится занять наиболее устойчивое равновесие с минимумом потенциальной энергии. Например, частицы сыпучего материала стремятся перемещаться либо в направлении силы тяжести, либо в направлении действия приложенных к ним нагрузок. Сопротивление частиц сдвигу обусловлено действием множества элементарных сил внутреннего трения в точках контакта, направленных в сторону, противоположную сдвигающей силе и определяемых коэффициентом (или углом) внутреннего трения, который характеризует границу подвижного и неподвижного состояния сыпучего мате-рпала. Трепне частиц на границе двух сред (зернистый слой — стенка емкости) характеризуется углом внешнего трения. Угол естественного откоса определяет свободную поверхность сыпучего материала. [c.26]

Аналитические зависимости между напряжениями и углом внутреннего трения для ряда сыпучих материалов приведены в работах [20—23]. Следует отметить псследования [24], где показано, что ве.т1пчипа угла внутреннего трения в диапазоне давлений 0,125—0,42 МПа изменяется незначительно, в большей степени зависит от способа загрузки частиц и в меньшей — от приложенного давления. В [25] показано, что при нагреве сыпучего материала с 20°С до 500—600°С значение коэффициента внутреннего трения практически не меняется (если при этом не происходит изменение физического состояния частиц в местах их контакта). Сонротивление сыпучих материалов при контакте с другими телами, например с вертикальной стенкой емкости, подчиняется тем же закономерностям, что и внутреннее сопротивление частиц сдвигу, В большинстве случаев угол внешнего трения всегда меньше угла внутреннего трения между частицами. Показано [18], что для ряда материалов углы внешнего трения не зависят от способов укладки частиц. В [26] приведен анализ многих результатов и сделан вывод, что угол естественного откоса всегда меньше угла внутреннего трения материала. Значения рассмотренных параметров зависят от многих факторов — гранулометрического состава, формы и размера частиц, плотности их укладки, состояния поверхностей на границах слоя и др. Эти характеристики определяются индивидуально для каждого материала по стандартной методике на приборах [27, 28], В [29] показано, что эти приборы пригодны и для определения экспериментальных характеристик катализаторов, [c.26]