Влияние сжатия струи

Несовершенное сжатие струи наблюдается в том случае, когда на истечение жидкости через отверстие и на формирование струи оказывает влияние близость боко) ых стенок резервуара, причем отверстие расположено на одинаковых расстояниях от этих стенок, т. е. на оси симметрии резервуара (рис. 1.86). Ввиду того, что боковые стенки частично направляют движение жидкости при подходе к отверстию, струя по выходе из отверстия сжимается в меньшей степени, чем при истечении из резервуара неограниченных размеров, как это рассматривалось выше и когда имелось совершенное сжатие. Вследствие уменьшения сжатия струи возрастает коэффициент сжатия, а следовательно, и коэффициент расхода. [c.127]

Увеличение коэффициента сжатия струи е о уменьшением числа Ке объясняется тем, что возрастающее влияние сил вязкостного трения ведет к утолщению подторможенного (пограничного) слоя у стенок и, следовательно, к уменьшению скоростей частиц жидкости, подтекающих сбоку к отверстию и вызывающих сжатие струи. [c.173]

У обычно применяемых форсунок, когда длина тангенциальных каналов не более чем в 3—5 раз превышает их диаметр, можно принять Фск = 1- Влияние сжатия струи в тангенциальных каналах и распределение скорости движения жидкости в их поперечном сечении учитывается коэффициентом расхода который включает в себя [c.47]

ВЛИЯНИЕ СЖАТИЯ СТРУИ [c.50]

У обычно применяемых форсунок, когда длина тангенциальных каналов не более чем в 3—5 раз превышает их диаметр, можно принять фск=1. Влияние сжатия струи в тангенциальных каналах и распределение скорости движения жидкости в их поперечном се- [c.32]

Действительный расход всегда меньше теоретического и, следовательно, коэффициент [1 расхода всегда меньше единицы вследствие влияния двух факторов сжатия струи и сопротивления. В одних случаях больше влияет пе1)вый фактор, в других — второй. [c.125]

Благодаря влиянию формы сосуда и отверстия частицы жидкости в сечении отверстия движутся по непараллельным траекториям, вследствие чего непараллельны между собой и скорости частиц, находящихся в данном сечении. Это обусловливает уменьшение площади поперечного сечения струи по выходе из отверстия. Па некотором (небольшом) расстоянии / от выходного отверстия происходит выправление траекторий движущихся частиц, и за указанным сечением частицы начинают двигаться почти параллельно. Площадь поперечного сечения сжатой струи сВс в этом сечении может быть определена по формуле [c.66]

Влияние поверхностного натяжения наглядно демонстрируют опыты, в которых вблизи вытекающей в атмосферу струи воды устанавливали открытый сосуд с эфиром. Эфир испарялся, поверхностное натяжение на поверхности струи уменьшалось, коэффициент сжатия струи заметно увеличивался. Соответственно расход также увеличивался. [c.67]

Коэффициент сжатия струи зависит от формы отверстия (для круглого отверстия он меньше, чем для щели) и его расположения относительно стенок сосуда. Вблизи стенок а выше (поскольку со стороны жидкости у этих стенок действие сил инерции при формировании струи ослаблено) по мере удаления от стенок а достаточно быстро приближается к своему постоянному значению при удалении от стенок на расстояние трех диаметров отверстия и дальше — влияния стенок уже не чувствуется. Коэффициент а также несколько возрастает с увеличением напора. [c.205]

Для реальных двухфазных смесей необходимо учитывать трение в зоне истечения, а также эффект сжатия струи, если форма насадка отлична от формы сужающейся струи. Для отверстий с острыми кромками в уравнения (2.5.3.6) и (2.5.3.7) следует ввести множитель 1 — коэффициент расхода. По аналогии с жидкостями с несущественным влиянием сил поверхностного натяжения и вязкости 0,6. При истечении через цилиндрический насадок, длина которого в 3-4 раза превышает диаметр, 0,8. [c.128]

В литературе приводятся также лишь единичные формулы, позволяющие приближенно учесть влияние некоторых параметров решетки на отдельные стороны процесса в псевдоожиженном слое на унос [432] или провал частиц через отверстия решетки [341, 414, 428], иеремешивание твердой фазы [6] и т. д. Существенным недостатком большинства формул является то обстоятельство, что они обычно базируются на такой характеристике решетки, как доля ее живого сечения ф. Совершенно очевидно, что эта характеристика никак не может считаться исчерпывающей, так как при одной и той же величине ф сопротивление решетки, даже при неизменной скорости газа, зависит от формы отверстий, толщины плиты и других условий. Например [189]. сопротивление тонкой решетки при неизменном ф будет сначала снижаться с увеличением ее толщины (растет коэффициент сжатия струи), а затем повышаться (увеличиваются гидравлические потери в самом отверстии). Более общая и полная характеристика (коэффициент гидравлического сопротивления) обычно не учитывается. [c.545]

Опыт показывает, что при Ке > 10 влияние сил вязкостного трения на коэффициенты истечения практически отсутствует (квадратичная зона истечения). В этой зоне неравномерность скоростей в сжатом сечении очень мала и вызывается главным образом тем, что тонкий поверхностный слой струи подторможен в результате образования пограничного слоя у стенок вблизи отверстия. Почти во всем сжатом сечении струи скорости частиц имеют величину, равную скорости истечения идеальной (невязкой) жидкости [c.173]

Выделим в трубопроводе два сечения (см. фиг. 187) I, где еще нет влияния сужающего устройства на характер потока в трубопроводе, м II — в месте наибольшего сжатия струи, которое находится на некотором расстоянии за диафрагмой. [c.291]

Увеличение коэффициента сжатия струи е с уменьшением Ке объясняется тем, что возрастаюш,ее влияние сил вязкости ведет к утолщению заторможенного (пограничного) слоя у стенок и, сле- [c.129]

Выделим в трубопроводе (рис. 32,Л) два сечения /—/, в котором еще не сказывается влияние сужающего устройства на характер потока, и И—II, в котором происходит наибольшее сжатие струи. [c.83]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решетки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сечений остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меньшим значением Ср при отсутствии за ней спрямляющей решетки. Так оио и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях Ср- [c.83]

Согласно изложенному выше, теоретически энергия активации Еа ) пиролиза метана на поверхности может составлять менее 50% энергии активации ( = 100 ккал) того же процесса в объеме. Поэтому можно сделать предположение, что пониженные значения эф = 20—80 ккал/моль, полученные в [4, 29, 31, 67—70], вызваны влиянием поверхности. Фактически в опытах, исключающих влияние поверхности (применение ударных волн, струй нагретого газа-теплоносителя, быстрого адиабатического сжатия) [13, 14, 17, 27, 71—74] экспериментально измеренные энергии активации составляют эф = 90—107 ккал/моль. [c.220]

Таким образом, коэффициент скорости учитывает влияние степени неравномерности распределения скоростей и гидравлического сопротивления в сжатом сечении струи на величину скорости истечения. [c.67]

При выходе из распылителя на поверхности струи жидкости возникают возмущения. Их вызывают и определяют их энергию форма отверстия распылителя, завихрения в распылителе, наличие в струе твердых частиц и пузырьков газа, сжатие и расширение струи по мере ее движения через распылитель, динамическое воздействие окружающей среды, турбулентность потока и др. Под влиянием этих факторов частицы жидкости, лежащие на поверхности раздела ф)аз, смещаются, поверхность струи, деформируется и отклоняется от равновесной формы. Увеличение свободной энергии поверхности, связанное с деформацией, ведет к проявлению. действия молекулярных сил, стремящихся сократить суммарную поверхность струи, придать ей форму, соответствующую равновесию. Частицы жидкости, смещенные из равновесного положения, стремятся вновь вернуться к нему. Проходя через это положение по инерции, они вновь испытывают действие возвращающих сил и т. д. В результате на поверхности струи возникают колебания, которые могут накладываться друг на друга и при этом либо затухать, либо возрастать. Последнее определяется физическими параметрами струи и окружающей среды, а также условиями вытекания жидкости из отверстия сопла. С ростом амплитуды колебаний струи устойчивость движения струи нарушается, и она распадается., [c.26]

Чем больше вязкость топлива, тем крупнее капли, больше их кинетическая энергия и глубже проникновение в среду сжатого воздуха. Угол конуса струи при высоковязком топливе меньше, а длина струи больше (рис. 107). Струя топлива легкого фракционного состава быстро испаряется, и дальнобойность ее уменьшается. Плотность топлива также оказывает некоторое влияние на дальнобойность струи. Топливо большей плотности повышает пробивную способность струи. При переводе двигателя с топлива плотностью 0,848 на топливо плотностью 0,873 дальнобойность струи в среднем увеличилась на 20% [7]. Надо учитывать, что повышение плотности вызывает часто соответствуюш,ее изменение других констант топлива (вязкость, поверхностное натяжение), которые в свою очередь влияют на распыливание и дальнобойность струи топлива. [c.172]

Недавно разработаны методы определения влияния изменения межфазной поверхности на поверхностное натяжение раствора ПАВ (Майзельс и др., 1961 ван ден Темпель и др., 1964). Например, когда поверхность раствора додекандиола-1,2 увеличивали посредством передвижения барьера, поверхностное натяжение падало на 4 дин см. Гарнером и Мина (1958, 1959) использован метод сжатия струи для [c.86]

При выходе из распылителя на поверхности струи жидкости возникают возмущения. Их причинами, а также факторами, определяющими энергию возмущений, являются форма отверстия распылителя, завихрения в распылителе, наличие инородных твердых частиц и пузырьков газа в струе, сжатие и расширение струи по мере ее движения через распылитель, динамическое воздействие окружающей среды, турбулентность потока и др. Под влиянием этих причин частицы жидкости струи, прилегающие к ее поверхности, смещаются, поверхность струи деформируется и отклоняется от равновесной формы. Увеличение свободной энергии поверхности, связанное с деформацией, ведет [c.29]

Изучали механизм растяжения струи расплава сжатым воздухом, влияние скорости воздуха на диаметр и коэффициент двулучепреломления волокон, разрывную прочность, прочность на раздир и объемный вес нетканых материалов, получаемых из расплавов полимеров непосредственно в процессе формования волокон. [c.324]

При истечении маловязких жидкостей через круглое отверстие в тонкой стенке имеет место значительное сжатие струи и весьма небольшое сопротивление. Поэтому коэффициент расхода [х, получается здесь значительно лгеньше единицы, главным образом, за счет влияния сжатия струи. [c.126]

Отмеченное несоответствие (сжатие жидкой струи и отсутствие сжатия струи псевдоожиженной среды) наблюдалось и в наших опытах [1] при djj d > 1. Однако, количественное отличив константы истечения не может, служить основанием для вывода о качественном различии процессов истечения псевдоожиженных систем и капельных жидкостей Гораздо существеннее аналогия во влиянии высоты слоя (для заполненных отверстий Н Р и других явлениях, сопровождающих истечеше и отмеченных в главе XI и ряде советских работ [1—3]. На аналогию, в частности, указывает и увеличение коэффициента расхода с 0,5 до 0,65 при повышении напора, отмеченное автором данной главы. Что касается численного значения коаф-фициента расхода, то заметное отличие от 1 является следствием сравнительно низких значений коэффициента скорости из-за взаимного трения и трения их о кромки отверстия, существенного инерционного сопротивдения ускорению частиц и других факторов, отмеченных ниже в тексте главы. — Прим. ред. [c.577]

Такая картина истечения наблюдается в том случае, если внутри резервуара нет близко расположенных к отверстию стенок (рис. 69, а). Здесь струйки и их направления формируются произвольно под влиянием свободного притекания частиц жидкости из резервуара вследствие освобождения пространства у отверстия вытекающей струей. При этом условия сл атия струи одинаковы со всех сторон. Такое сжатие струи называется совершенным. [c.139]

Отмеченное несоответствие (сжатие жидкой струи и отсутствие сжатия струи псевдоожиженной среды) наблюдалось и в наших опытах [1] при dJJ d p 1. Однако, количественное отличие константы истечения не может служить основанием для вывода о качественном различии процессов истечения псевдоожиженных систем и капельных жидкостей. Гораздо суш ествен-нее аналогия во влиянии высоты слоя (для заполненных отверстий Qs [c.577]

Своевременность впрыска. Момент впрыска топлива в цикле работы дизеля оказывает большое влияние на полноту и эффективность сгорания. Ранний впрыск означает ввод топлива в камеры сгорания до того момента, когда воздух достиг наивысшего сжатия и температуры, и обусловливает удар струи топлива на стенках камеры, а также задержку воспламенения и сгорания. Потеря мощности, дымный выхлоп и нпзкая температура иа выхлопе, если форсунки находятся в хорошем состоянии, могут указывать на преждевременный впрыск топлива. [c.502]

Как следует из изложенного выше, аффект марангони должен оказывать значительное влияние на гидродинамику процессов мас-сопереноса в системах с контактирующими фазами, как сохраняющих, так и не сохраняощих форму межфазной поверхности. В системах первого типа этот эффект поддерживает устойчивость пленок в колоннах с орошаемыми стенками и с плотно упакованными насадками, а также опреде.чявт степень сжатия пленок, если стенки орошаются не полностью. В системах второго типа он вш яет на процесс ко-алесценции капель и пузырей, а также на распад жвдюгх струй. В [c.201]

Газовые фурмы устанавливаются или под углом 30° к оси головки печи (рис. У1И-24), или соосно. Диаметр газового сопла принимается в зависимости от ширины печи и тепловой нагрузки горелки. Полное выжигание сажистых частиц в стойле печи при коэффициенте избытка воздуха а = 1,0-ь1,15 обеспечивается за счет турбулизирующего влияния струи сжатого воздуха, подаваемого по оси фурмы с большой скоростью (150—250 м сек) через трубку диаметром 8—10 лш. Давление турбулизирующего воздуха составляет 0,7—1,0 кПсм . [c.331]

Другая физическая теория действия антидетонаторов, теория активных ядер (Каллендер), подходит к явлениям детонации несколько иначе. При распылении топлива в карбюраторе под влиянием струи воздуха испарение капелек топлива должно происходить, очевидно, постепенно сначала испаряются наиболее легкие части бензина, затем более тяжелые под конец остаются наиболее тяжелые и наименее летучие микроскопические капельки парафиновых углеводородов (ядра). Опыт показывает, что температура самовоспламенения капель всегда ниже, чем температура самовоспламенения паров topo же вещества. С другой стороны, известно, что более тяжелые парафины самовоспламеняются легче, чем более легкие (табл. 162). Отсюда ясно, что указанные ядра, т. е. микроскопические капельки тяжелых парафинов, при сжатии и надлежащем повышении температуры горючей смеси могут оказаться активными центрами самовоспламеняясь, они зажигают смесь сразу в громадном числе точек, другими словами, вызывают ее детонацию [20]. [c.688]

Цорошок полимера из бункера подается струей сжатого воздуха (давление 0,05—0,1 кгс см ) через сопло распылительной головки на изделие. Выходящие из распылительной головки частицы порошка получают заряд, под влиянием силовых линий электростатического поля движутся в. направлении изделия и равномерно оседают на нем. Затем изделие перемещается в печь, если формирование покрытия происходит в результате сплавления частиц. [c.189]

С увеличением давления впрыска (и скорости струи при впрыске) дальнобойность струи возрастает. С повышением противодавления или плотности среды, в которую происходит впрыскивание, дальнобойность и скорость струи снижаются (рис. 106, опыт Засса). Оказывают влияние также конструкция и диаметр сопла, температура в камере сжатия, число оборотов насоса и пр. Значительно влияют на дальнобойность струи вязкость, плотность и фракционный состав дизельного топлива. [c.171]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология